PereiraMiguel-2020-EstudioSistemaViguetas

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ESTUDIO DEL SISTEMA DE VIGUETAS
METÁLICAS DE ALMA ABIERTA CON ACCIÓN
COMPUESTA PARA SISTEMAS DE LOSAS DE
ENTREPISO EN COLOMBIA.

Autor
Miguel Mariano Pereira Osten

Universidad de Antioquia
Facultad de Ingeniería, Departamento de Ingeniería Civil
(Escuela Ambiental)
Medellín, Colombia
2020.
Estudio del sistema de viguetas metálicas de alma abierta con acción compuesta para
sistemas de losas de entrepiso en Colombia.

Miguel Mariano Pereira Osten

Informe de práctica
como requisito para optar al título de:
Ingeniero Civil

Asesores

John Faber Dávila Illesca, Master of Science
Juan Carlos Martínez Roldan, Especialista en Ingeniería Estructural

Universidad de Antioquia
Facultad de Ingeniería, Departamento de Ingeniería Civil, Escuela Ambiental
Medellín, Colombia
2020.

ÍNDICE
1 IDENTIFICACIÓN DEL ESTUDIANTE ......................................................................... 6
2 IDENTIFICACIÓN DEL ASESOR INTERNO (U. DE A.) ............................................. 6
3 IDENTIFICACIÓN DEL ASESOR EXTERNO (EMPRESA) ........................................ 6
4 IDENTIFICACIÓN DE LA EMPRESA ........................................................................... 6
5 TÍTULO ............................................................................................................................. 7
6 RESUMEN ........................................................................................................................ 7
7 INTRODUCCIÓN ............................................................................................................. 7
7.1 ANTECEDENTES HISTÓRICOS, DEFINICIONES Y CONTEXTO NACIONAL.
8
8 OBJETIVO GENERAL ................................................................................................... 11
9 OBJETIVOS ESPECÍFICOS .......................................................................................... 11
10 MARCO TEÓRICO......................................................................................................... 12
11 METODOLOGÍA ............................................................................................................ 15
12 RESULTADOS Y ANÁLISIS ........................................................................................ 16
12.1 INFORME CONCEPTUAL DE PARÁMETROS NECESARIOS PARA EL
DISEÑO DE LAS JOIST SERIE CJ ................................................................................... 16
12.1.1 DISEÑO Y FABRICACIÓN ......................................................................... 16
12.1.1.1 MÉTODO ................................................................................................... 16
12.1.1.2 COMBINACIONES DE CARGA.............................................................. 17
12.1.1.3 ESFUERZOS NOMINALES ..................................................................... 18
12.1.1.4 MIEMBROS ............................................................................................... 19
12.1.1.4.1 CUERDAS ............................................................................................. 19
12.1.1.4.2 ALMA .................................................................................................... 23
12.1.1.5 CONEXIONES ........................................................................................... 24
12.1.1.5.1 MÉTODOS ............................................................................................. 24
12.1.1.5.2 ESFUERZO ............................................................................................ 25
12.1.1.5.3 EMPALMES DE CAMPO ..................................................................... 26
12.1.1.5.4 CONECTORES DE CORTANTE ......................................................... 26
12.1.1.6 VERIFICACIÓN DE DISEÑO Y FABRICACIÓN .................................. 27
12.1.2 SOLICITUD ................................................................................................... 28
12.1.2.1 USO ............................................................................................................ 28
12.1.2.2 LUZ ............................................................................................................ 28
12.1.2.3 PROFUNDIDAD........................................................................................ 29
12.1.2.4 SOPORTES FINALES ............................................................................... 29
12.1.2.5 ARRIOSTRAMIENTOS ............................................................................ 31
12.1.2.6 INSTALACIÓN DE ARRIOSTRAMIENTOS .......................................... 34
12.1.2.7 DEFLEXIÓN .............................................................................................. 34

12.2 HOJA DE CÁLCULO: DISEÑO DE VIGUETAS METÁLICAS DE ALMA
ABIERTA CJ - SERIES. ..................................................................................................... 35
12.2.1 ESPECIFICACIONES ................................................................................... 35
PASO 1 ......................................................................................................................... 35
PASO 2 ......................................................................................................................... 35
12.3 CONTEXTO NACIONAL .................................................................................... 39
12.3.1 NORMATIVIDAD ........................................................................................ 39
12.3.2 CASO DE ESTUDIO ..................................................................................... 39
12.4 RESUMEN DE ACTIVIDADES LABORALES COMO PRACTICANTE ........ 47
12.4.1 ASESORÍAS INGENIERILES ...................................................................... 47
12.4.2 DISEÑOS CON METAL 3D DEL PROGRAMA CYPE ............................. 47
12.4.3 DESPIECE DE PROYECTOS ...................................................................... 53
12.4.4 ELABORACIÓN DE CARTILLAS DE FIGURADO .................................. 53
13 CONCLUSIONES ........................................................................................................... 54
14 ANEXOS ......................................................................................................................... 55
14.1 ANEXO A. ............................................................................................................ 55
14.1.1 FABRICANTES Y PROVEEDORES EN ESTADOS UNIDOS ................. 55
14.1.2 FABRICANTES Y PROVEEDORES DE VIGUETAS DE ALMA
ABIERTA EN COLOMBIA............................................................................................ 56
14.1.3 NORMATIVIDAD ........................................................................................ 56
14.1.4 POLÍTICA ...................................................................................................... 56
14.2 ANEXO B.............................................................................................................. 57
14.3 ANEXO C.............................................................................................................. 58
15 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS............................................................................. 59

TABLA DE ILUSTRACIONES
Ilustración 1. Elementos de una viga Joist. ............................................................................... 8
Ilustración 2. Vigueta de alma abierta para cubiertas. ............................................................... 9
Ilustración 3. Vigueta de alma abierta acción compuesta. ...................................................... 10
Ilustración 4. Sección transversal y longitudinal de la vigueta metálica compuesta............... 22
Ilustración 5. Detalle de soportes finales vigueta de alma abierta en viga de concreto. ......... 30
Ilustración 6. Detalle de soportes finales vigueta de alma abierta en viga metálica. .............. 31
Ilustración 7. Formaleteo y armado de para el vaciado de vigas principales. ......................... 42
Ilustración 8. Encamillada para el vaciado de la losa en sección compuesta con Steel Joist .. 43
Ilustración 9. Configuración primera losa M-Treinta.............................................................. 43
Ilustración 10. Avance M – TREINTA .................................................................................. 44
Ilustración 11. Losa – Joist ...................................................................................................... 44
Ilustración 12. Avance M-TREINTA ...................................................................................... 45
Ilustración 13: Ventajas de las Steel Joist ............................................................................... 46
Ilustración 14. Bodega con Mezanine ..................................................................................... 47
file:///C:/Users/MIGUEL/Desktop/INFORME%20DE%20PRACTICA%20ACADEMICA%20-%20Rev.%20JD-%20R01.docx%23_Toc30504856

Ilustración 15. Pérgola para parqueadero ................................................................................ 48
Ilustración 16. Mezanine Bodegas PISENDE ......................................................................... 48
Ilustración 17. Casa residencial en Belén ................................................................................ 49
Ilustración 18. Estructura para Porcicultura ............................................................................ 49
Ilustración 19. Cubierta para frente de edificio existente ........................................................ 50
Ilustración 20. Restaurante en Ciudad del Rio ........................................................................ 50
Ilustración 21. Bodega 1er piso, el resto vivienda residencial ................................................ 51
Ilustración 22. Casa cabaña ..................................................................................................... 51
Ilustración 23. Casa residencial con 5to piso trasero .............................................................. 52
Ilustración 24. Hotel Ituango ................................................................................................... 52
Ilustración 25. Oficinas Envigado ........................................................................................... 53

Informe Final Practica Académica
Modalidad Práctica Empresarial
1 IDENTIFICACIÓN DEL ESTUDIANTE

Nombres y apellidos. Miguel Mariano Pereira Osten
Semestre académico. X

2 IDENTIFICACIÓN DEL ASESOR INTERNO (U. DE A.)

Nombres y apellidos. John Faber Dávila Illesca

3 IDENTIFICACIÓN DEL ASESOR EXTERNO (EMPRESA)

Nombres y apellidos. Juan Carlos Martínez Roldán

4 IDENTIFICACIÓN DE LA EMPRESA

Nombre de la empresa. CYRGO S.A.S
Dirección. Carrera 55A # 62ª - 80
Ciudad. Medellín
Teléfono. 2635932
Actividad económica. Comercial

5 TÍTULO

ESTUDIO DEL SISTEMA DE VIGUETAS METÁLICAS DE ALMA ABIERTA CON
ACCIÓN COMPUESTA PARA SISTEMAS DE LOSAS DE ENTREPISO EN COLOMBIA.

6 RESUMEN

Este trabajo presenta un estudio sobre los procedimientos de diseño estructural y fabricación
para viguetas de alma abierta – Open Web Steel Joists, como se les conoce internacionalmente
– reglamentados por el instituto Steel Joist Institute (en adelante SJI). La motivación para esta
tarea parte del interés que actualmente tiene la empresa CYRGO S.A.S en adelantar proyectos
con este tipo de sistemas, lo cual permitió patrocinar y adelantar una práctica profesional
orientada a la revisión de esta interesante alternativa tecnológica que puede generar
oportunidades de innovación en las prácticas de construcción a nivel nacional. Como resultado
de esta práctica, en el presente informe se realiza la presentación de la aplicabilidad de este tipo
de viguetas, específicamente la denominada Serie CJ, para la construcción de losas de entrepiso
o cubiertas en Colombia. La metodología implementada para la realización de esta tarea
incluye la revisión de la documentación técnica publicada por el SJI, su compatibilidad con el
Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente (en adelante NSR-10) y el estudio
de la fabricación y diseño de viguetas de alma abierta para un caso específico en Colombia.
Adicionalmente, al final del reporte se incluye una descripción de otras actividades laborales
realizadas durante la práctica empresarial que consistieron principalmente en el apoyo de las
labores de análisis y diseño estructural para distintos proyectos de infraestructura civil.

7 INTRODUCCIÓN

En la actualidad Colombia ha venido tomando iniciativas para el uso de nuevos métodos y
técnicas aplicables en la industria de la construcción. Sin embargo, la adopción de estas
iniciativas ha sido escasa y lenta en relación con la masiva y frecuente utilización de técnicas
comunes empleadas tradicionalmente. Esto se debe, principalmente, a la tendencia típica del
medio de la construcción, donde la introducción de nuevos desarrollos requiere pruebas
extensas, tiempos importantes de validación y un impulso comercial que permita la innovación

efectiva en esta industria. Uno de los casos relacionados con estos procesos de innovación, es
la técnica de construcción de losas de entrepisos y cubiertas, mediante el uso de viguetas
metálicas de alma abierta.

7.1 ANTECEDENTES HISTÓRICOS, DEFINICIONES Y CONTEXTO
NACIONAL.

El uso de las viguetas de alma abierta, tal como lo refieren los ingenieros Ben Cook y Jerry
Maly (1996), en su artículo An Overview of Open Web Steel Joists, se remonta a la década de
1920, en los Estados Unidos de América. Este tipo de elementos, según estos autores, permiten
abarcar grandes luces y una mayor armonía en el trazado y la construcción de entrepisos, puesto
que se pueden conjugar con ductos y tuberías. Así, estos elementos permiten una mejora para
la instalación de los diferentes tipos de redes sanitarias, eléctricas, etc., que se suspenden en
losas y cubiertas de edificaciones en general. Para introducir el tema de los sistemas de viguetas
de alma abierta, es necesario realizar primero una definición básica, clara y sencilla, de los
elementos que componen este tipo de sistemas. En un folleto titulado Steel Joist. Aspectos
básicos, la empresa mexicana ESJ, fabricante reconocido del sistema de viguetas de alma
abierta, se describe un joist como: “miembro estructural con un sistema de alma abierta, el cual
soporta directamente las cargas de la lámina de cubierta o entrepiso utilizando elementos de
acero rolado en caliente o formados en frío y es diseñado como un miembro simplemente
apoyado” (ESJ, 2019). Los joist, según este mismo folleto, están compuestos por tres elementos
generales que son: a) cuerdas; b) celosías; y c) silletas. (Véase Ilustración 1).

Ilustración 1. Elementos de una viga Joist.
(MIPSA, 2019).

Como se puede observar en la Ilustración 1, las cuerdas se conforman por dos ángulos,
los cuales están unidos por las celosías. Estás celosías son varillas lisas figuradas a lo largo de
la vigueta, y sirven para unir la cuerda superior e inferior, que se encuentran paralelas.
Finalmente, las silletas, son los puntos de apoyo donde reposa la vigueta. Al igual que las
cuerdas, son ángulos y se unen a las cuerdas en la disposición que ejemplifica la Ilustración 1.
Las viguetas de alma abierta son elementos estructurales consistentes que sirven,
principalmente,para soportar cargas transversales a su eje longitudinal. Estas pueden
reemplazar las viguetas convencionales de madera, concreto o acero de alma llena, utilizadas
para la conformación de losas de entrepiso y cubierta en edificaciones civiles o industriales.
Las viguetas de alma abierta pueden clasificarse, según su uso, en dos grupos principalmente:

a) Viguetas de alma abierta que soportan un entrepiso o cubierta metálica. (Véase
Ilustración 2).

Ilustración 2. Vigueta de alma abierta para cubiertas.
(Pfenniger y González, 2019).

b) Viguetas de alma abierta que soportan un entrepiso o cubierta consistente en una placa
maciza de concreto. Esta puede descansar simplemente apoyada sobre las mismas o se
puede conectar a las viguetas para generar una acción compuesta Acero-Concreto que
permita resistir de forma más eficiente los efectos de las cargas de diseño. (Véase
Ilustración 3).

Ilustración 3. Vigueta de alma abierta acción compuesta.
(EspacioLeve Ingeniería, 2019a).

Este tipo de sistemas trae ventajas como: a) un rápido y económico proceso de montaje;
y b) un buen comportamiento mecánico como elementos de soporte para sistemas de
entrepisos. Los diferentes tipos de viguetas de alma abierta que se han desarrollado a lo largo
de su historia han creado la necesidad de su estandarización. En el año de 1928, tras la creación
del SJI, se dio lugar a las primeras especificaciones de diseño y fabricación. En la actualidad,
estas especificaciones representan el estándar básico que muchos países utilizan como
referencia para la realización de normas locales de diseño y construcción, tomando en cuenta
las particularidades de cada localización especifica.
La implementación de esta tecnología no se ha desarrollado de forma masiva en el país
debido al poco conocimiento sobre los métodos requeridos para su fabricación y diseño: esto
incluye la falta de normas y estándares nacionales, catálogos de sistemas de viguetas
prefabricadas disponibles y la documentación sobre metodologías aprobadas para su
fabricación y montaje. Partiendo de este vacío, este trabajo se enfoca en el estudio de la
documentación técnica existente publicada por el SJI – la cual es una de las principales
instituciones que lideran el desarrollo de esta tecnología a nivel mundial – para los sistemas
particulares de viguetas de alma abierta tipo CJ, las cuales permiten la construcción de sistemas
de entrepiso Acero-Concreto con acción independiente y compuesta entre ambos materiales,
respectivamente. Tomando como punto de partida las disposiciones internacionales sobre las
viguetas de alma abierta, se podrá analizar la viabilidad de este elemento estructural para la
implementación de esta tecnología a nivel local. A su vez, la recolección de la citada
información permitirá, primero, destacar las posibles ventajas y desventajas relacionadas al

sistema. Segundo, podrá ampliar la discusión sobre la posibilidad de promover su uso a nivel
nacional como una alternativa viable para la industria de la construcción.
Teniendo en cuenta la importancia de las practicas constructivas a nivel local, también
se estudia, a manera de referente empírico y con la intención de constatar la teoría con la
realidad, un caso de aplicación local que permite describir el detalle del uso de estos sistemas
en proyectos de edificación convencional en Colombia. Finalmente, se detallará las actividades
realizadas en la empresa colombiana CYRGO S.A.S, dedicada principalmente a la distribución
de materiales metálicos usados en la industria de la construcción, y que cuenta con un
departamento de ingeniería1. Este departamento se ha interesado en este tipo de elementos para
la realización de algunos proyectos. Desde allí que se generó el interés por profundizar en este
tema, pues es poco lo que se ha dicho y escrito al respecto a nivel nacional.

8 OBJETIVO GENERAL

Realizar una recopilación sobre el tema de las viguetas metálicas de alma abierta (Open-Web-
Steel-Joist) usadas en losas de entre piso y cubiertas.

9 OBJETIVOS ESPECÍFICOS

• Describir los diferentes tipos de las steel joist que se han implementado para mejorar
el sistema constructivo de losas de entrepiso.
• Detallar el proceso de diseño y aplicabilidad de las viguetas de alma abierta con
acción compuesta Acero - Concreto, serie CJ del SJI, y entregar un caso de estudio
nacional de las mismas.
• Dar a conocer el desarrollo de las actividades al interior de la empresa como
practicante.

1 El fin de este departamento es realizar un acompañamiento a sus clientes en cuanto a proyectos estructurales.
Dicho departamento es fundamental, ya que brinda una asesoría para proveer los materiales adecuados. Además
del acompañamiento a los clientes, este departamento estudia la viabilidad de comercializar nuevos productos,
que estén a la vanguardia de la industria a nivel internacional.

10 MARCO TEÓRICO

Tal como se comentó en la introducción, debido a la generalización de este tipo de sistemas
para la construcción de losas de entrepisos y cubiertas, fue necesario que se reglamentara su
diseño y fabricación. Dichas reglamentaciones, realizadas por el SJI, son los parámetros que se
utilizan a nivel internacional para la fabricación de los sistemas de viguetas de alma abierta.
Dado que este instituto es el referente teórico sobre el tema, aquí se siguen sus disposiciones,
ya que las mismas enmarcan los puntos que se deben tener en cuenta a la hora de realizar
cualquier estudio.
El SJI, según las necesidades constructivas, como las longitudes o resistencia, designo
tipologías con miras a mejorar las practicas constructivas relacionadas con las construcciones
que incluyen sistemas de viguetas de alma abierta. Estas tipologías están divididas en series
según su aplicación. En la publicación Standard Specifications for Composite Steel Joists.
Weight Tables and Bridging Tables Code of Standard Practice (SJI, 2007), se detallan las
diferentes series que componen las tipologías de sistemas de viguetas de alma abierta. Se
exponen en la Tabla 1 algunas especificaciones:
Tabla 1
Series, especificaciones y desarrollo histórico.

SERIE ESPECIFICACIONES HISTORIA
Serie SJ
El desarrollo de las viguetas de alma
abierta estandarizadas a lo largo de
la historia comienza por la serie SJ
que se introduce en 1929, siendo
esta la primera que se acoge a la
estandarización con base en cargas,
realizada por el instituto en ese año.
Serie L Medidas de hasta 96 pies de
longitud y profundidades de
hasta 48 pulgadas.
Aparecen en el año 1953 las
viguetas de acero de gran luz
(Longspan) como la serie L,
adaptándose a las especificaciones y
tabla de cargas estandarizada.

SERIE ESPECIFICACIONES HISTORIA
Serie S
Esfuerzo de tracción permisible
con un incremento de medidas
en MPA 8000 psi a 20000 psi.
Profundidades de viguetas de
hasta 24 pulgadas. Tramos de
hasta 38 pies.
En 1959 aparece la serie S en
reemplazo de la serie SJ.
Serie J Se incrementa el esfuerzo de
tensión permitido en 2000 psi,
con un límite elástico o una
resistencia a la fluencia de
36000 psi.
En 1961, debido al gran crecimiento
de la siderurgia en los estados
unidos, se introdujeron tres tipos de
series nuevas: La serie J en
reemplazo de la serie S. La serie LA
reemplaza la serie L. Junto con las
series J y LA, se introduce en 1961
la serie H.
Serie LA Esfuerzo de tracción máximo de
20000 o 22000 psi.
Serie H Diseño basado en el uso de un
acero de limite elástico o
resistencia a la fluencia de
50000 psi. Tracción permitida de
30000 psi.
Serie LH Acero de deformación mínima
de 36000 a 50000 psi.
Resistencia a la tracción
permitida de 22000 psi a 30000
psi.
En 1962 se introduce la serie LH.
Serie LJ Fluenciaen el acero de 36000
psi.
En 1966 se introducen por medio del
SJI y el AISC la serie LJ para
reemplazar la serie LA.

SERIE ESPECIFICACIONES HISTORIA
Series DLH y
DLJ2
Profundidades de hasta 72
pulgadas. Tramos de hasta 144
pies.
En 1970 se crearon las viguetas de
las series DLJ y DLH.
Serie K3 Diseño para techos con cargas
más livianas. Elimina las
viguetas pesadas de
profundidades intermedias.
En 1986 se crean las viguetas de la
serie K, en reemplazo de las
viguetas de la serie H, esto con la
finalidad de lograr mayores
economías con el método de diseño
Load Span.
Serie KCS Permiten resistir un momento
flexionante constante y sus
cortantes asociadas.
En 1994 se introducen las viguetas
KCS las cuales son un subgrupo de
las viguetas serie K.
Serie CJ4 Permiten la acción compuesta
entre la vigueta metálica y la
losas de concreto que puede
soportarse sobre esta.
En 2007 se crean las viguetas
compuestas de la serie CJ. Para este
tipo de viguetas se generaron
especificaciones completas, con
tablas de cargas e inclusive tablas
especializadas para su utilización en
arriostramientos, permitiendo
unificar una técnica de diseño
estándar para todas las empresas
miembros que producen viguetas de
acero compuesto.

Fuente: (SJI, 2007). Adaptación propia de la información

2 En 1978 se eliminan las series J, LJ y DLJ debido a que ya se habían generalizado las viguetas de alta
resistencia y además se introducen las viguetas con especificaciones y tablas de peso en vista de que se
necesitaban miembros estructurales primarios de mayor alcance.
3 En el 2005 se hizo un ajuste a las series K, LH y DLH con el objetivo de que estas se ajustaran al diseño
usando la metodología (LRFD) o al diseño de por Resistencia Admisible ASD (de sus siglas en ingles
Admissible Stress Desing).
4 En la primera sección de los Resultados y Análisis se ahondará en esta serie.

11 METODOLOGÍA

El presente informe está pensado de manera analítica y descriptiva. Partiendo de la iniciativa
sugerida por la empresa CYRGO S.A.S, relacionada con la necesidad de un mayor
conocimiento del diseño, fabricación y aplicación de las viguetas de alma abierta, serie CJ, en
su práctica industrial, este informe presenta el desarrollo de un trabajo descriptivo de estos
sistemas y un análisis general de las necesidades presentes en el medio actual de la construcción
para su adecuado uso a nivel de diseño, fabricación y montaje. Para tal fin fue necesario hacer
una recolección de documentación y su análisis para identificar las ventajas que este sistema
puede ofrecer para la industria de la construcción. Como resultado se presenta una descripción
de los sistemas de viguetas de alma abierta, principalmente basada en la referencia mas amplia
encontrada que corresponde a la documentación publicada por el SJI.
Como parte de esta revisión también se investigó sobre el nivel de estandarización de
este tipo de viguetas, las metodologías de diseño existentes, y las técnicas de su producción en
Colombia. Esta tarea se desarrolló en dos etapas, una primera etapa de documentación sobre la
reglamentación colombiana para el diseño y fabricación de viguetas de alma abierta y de
búsqueda de referentes nacionales investigativos sobre su funcionalidad. Posteriormente, en
una segunda etapa, se realizó un mapeo de los productores de viguetas de alma abierta en el
país. Como complemento de este trabajo también se realizó un contacto directo con una de las
empresas que fabrica viguetas de alma abierta en Colombia, a saber, EspacioLeve Ingeniería.
Para ello se realizaron comunicaciones con el encargado de este tema en la empresa.
Finalmente, en este reporte se indican las especificaciones sobre los parámetros más
importantes que se tienen en cuenta a la hora de implementar este elemento constructivo y se
realiza también una descripción de la experiencia como practicante en la empresa CYRGO
S.A.S.

12 RESULTADOS Y ANÁLISIS

12.1 INFORME CONCEPTUAL DE PARÁMETROS NECESARIOS PARA EL
DISEÑO DE LAS JOIST SERIE CJ

Se presenta un informe técnico y conceptual para la comprensión de los conceptos sobre las
viguetas de alma abierta, serie CJ. La descripción general presenta los conceptos relacionados
con el diseño y la fabricación de las viguetas de alma abierta. La generación de esta sección,
basada en las prescripciones del SJI, permite contar con una referencia útil para la rápida
implementación del diseño y proyección de este tipo de elementos para proyectos de
edificación convencional. A continuación, se reproduce la información contenida en el informe
Standard Specifications for Composite Steel Joists. Weight Tables and Bridging Tables Code
of Standard Practice (SJI, 2007), resumiendo, traduciendo y adaptando la información a
manera de insumo básico para cualquier ingeniero que necesite un punto de partida para la
comprensión y utilización de las viguetas de alma abierta, serie CJ, en un proyecto constructivo.

12.1.1 DISEÑO Y FABRICACIÓN

Para la fabricación de las viguetas metálicas compuestas de alma abierta de la serie CJ el SJI
las describe en sus especificaciones de estandarización como sigue:

12.1.1.1 MÉTODO

El diseño de las viguetas compuestas busca poder alcanzar la resistencia a la flexión nominal
del elemento compuesto, este se limitará a que el diseño cumpla los siguientes criterios:

a) Al igual que cualquier vigueta en un sistema de losa de entrepiso, no se considerarán
en el sistema de resistencia sísmica.
b) La conexión de las viguetas de alma abierta se logra mediante el apoyo directo que se
le hace dentro de la losa de concreto.

12.1.1.2 COMBINACIONES DE CARGA

Cuando las combinaciones de carga no se especifican al fabricante de la vigueta, la tensión
requerida se calculará para las cargas mayoradas en función de los factores y las combinaciones
de carga de la siguiente manera:

No compuesto:
1.4Dc [Ec. 01]
1.2Dc + 1.6Lc [Ec. 02]

Donde:
Dc= carga muerta de construcción debido al peso de la vigueta, el entablado y el concreto
fresco, lb / ft2 (kPa).
Lc= carga viva de construcción debido a las cuadrillas de trabajo y el equipo de construcción,
lb / ft2 (kPa).

Compuesto
1.4D [Ec. 03]
1.2D + 1.6 (L, o Lr, o S, o R) [Ec. 04]

Donde:
D = carga muerta debido al peso de los elementos estructurales y las características
permanentes de la estructura, lb / ft2, (kPa).
L = carga viva debido a la ocupación y equipo móvil, lb / ft2 (kPa).
Lr = carga viva del techo, cuando las vigas compuestas se utilizan en techos, lb / ft
2 (kPa).
S = carga de nieve, cuando se utilizan viguetas compuestas en techos, lb / ft2 (kPa).
R = carga debida al agua de lluvia inicial o al hielo, exclusiva de la contribución de
estanqueidad, cuando se utilizan viguetas compuestas en techos, lb / ft2 (kPa).

12.1.1.3 ESFUERZOS NOMINALES

Las vigas deberán tener sus componentes proporcionados de manera que las tensiones
requeridas, fu, no excedan de φFndonde:

Fu= esfuerzo requerido calculado para las cargas factorizadas en función de los factores y las
combinaciones de carga, ksi (MPa).
φ = factor de resistencia.
Fn = tensión nominal, ksi (MPa).
φFn = estrés de diseño, ksi (MPa).
Fy = esfuerzo de rendimiento mínimo especificado, ksi (MPa).
E = módulo de elasticidad del acero, ksi (MPa).

Tensión: Ф𝑡= 0.90
Para cuerdas: Fy = 50 Ksi (345 MPa).
Para el alma: Fy = 50 ksi (345 MPa), or Fy = 36 Ksi (250 MPa).
Fn = Fy
φFn = ФtFy

Compresión: Ф𝑐 = 0.90
Para miembros con:

Kℓ
𝑟⁄ ≤ 4.71√
𝐸
𝑄𝐹𝑦
⁄ [Ec. 05]
𝐹𝑐𝑟 = 𝑄 [0.658 (
𝑄𝐹𝑦
𝐹𝑒
⁄ )] 𝐹𝑦 [Ec. 06]Para miembros con:
Kℓ
𝑟⁄ > 4.71√
𝐸
𝑄𝐹𝑦
⁄ [Ec. 07]
𝐹𝑐𝑟 = 0.877𝐹𝑒 [Ec. 08]

Donde, 𝐹𝑒 = es el esfuerzo de pandeo elástico determinado como sigue:

𝐹𝑒 =
𝜋2𝐸
(Kℓ 𝑟⁄ )
2 [Ec. 09]

En las ecuaciones anteriores, ℓ se toma como la distancia en pulgadas (milímetros) entre
los puntos del panel para los miembros de la cuerda y los miembros del alma, y 𝑟 es el radio
mínimo de giro correspondiente del miembro o cualquier componente de este. E es igual a
29,000 ksi (200,000 MPa).
Para secciones laminadas en caliente, "Q" es el factor de reducción total para elementos
de compresión esbeltos.

12.1.1.4 MIEMBROS

12.1.1.4.1 CUERDAS

Diseño no compuesto: la cuerda inferior se diseñará como un miembro de tracción cargado
axialmente. El cordón superior debe resistir las cargas de construcción, momento en el cual la
vigueta se comporta de forma no compuesta. Se realizará un análisis utilizando una
profundidad efectiva de la vigueta para determinar las fuerzas de los miembros debido a las
cargas de construcción.
La profundidad efectiva para una vigueta no compuesta se considerará tomando la
distancia vertical entre los centroides de los miembros de la cuerda superior e inferior.
Para la instalación de los conectores embebidos en el concreto se debe disponer de un
ancho mínimo horizontal del lado plano y un espesor mínimo en la cuerda superior, los cuales
deben ser los especificados así:

Tabla 2
Medidas mínimas de la cuerda superior para la instalación de los conectores a cortante
soldado.

Diámetro del conector a
cortante plg. (mm)
Anchura mínima horizontal del
lado plano plg. (mm)
Espesor mínimo plg.
(mm)
0.375 (10) 1.50 (3.2) 0.125 (3.2)
0.500 (13) 1.75 (44) 0.167 (4.2)
0.625 (16) 2.00 (51) 0.209 (5.3)
0.750 (19) 2.50 (64) 0.250 (6.3)

La cuerda superior se diseñará como un miembro continuo sujeto a esfuerzos axiales y
de flexión combinados y se proporcionará de manera que en el punto del panel
𝑓𝑎𝑢 + 𝑓𝑏𝑢 ≤ 0.9𝐹𝑦 [Ec. 10]

Para el panel central:
𝑝𝑎𝑟𝑎
𝑓𝑎𝑢
𝜙𝑐𝐹𝑐𝑟
≥ 0.2,
𝑓𝑎𝑢
𝜙𝑐𝐹𝑐𝑟
+
8
9
[
𝐶𝑚𝑓𝑏𝑢
[1−(
𝑓𝑎𝑢
𝜙𝑐𝐹
′
𝑒
)]𝑄𝜙𝑏𝐹𝑦
] ≤ 1.0 [Ec. 11]

𝑝𝑎𝑟𝑎
𝑓𝑎𝑢
𝜙𝑐𝐹𝑐𝑟
< 0.2, (
𝑓𝑎𝑢
2𝜙𝑐𝐹𝑐𝑟
) + [
𝐶𝑚𝑓𝑏𝑢
[1−(
𝑓𝑎𝑢
𝜙𝑐𝐹
′
𝑒
)]𝑄𝜙𝑏𝐹𝑦
] ≤ 1.0 [Ec. 12]

Donde:
𝑓𝑎𝑢= Pu / At = esfuerzo de compresión requerido, ksi (MPa).
Pu= fuerza axial requerida usando combinaciones de carga LRFD, kips (N).
fbu = Mu / S = esfuerzo de flexión requerido en la ubicación considerada, ksi (MPa).
Mu = resistencia a la flexión requerida usando combinaciones de carga LRFD, kip-plg. (N-
mm).
S = módulo de sección elástica, plg3, (𝑚𝑚3).
𝐹𝑐𝑟= esfuerzo de compresión axial nominal en ksi (MPa) basado en
ℓ
𝑟⁄
𝐶𝑚 = 1 - 0.3 fau / φcF'e para paneles de extremo.
𝐶𝑚 = 1 - 0.4 fau / φcF'e para paneles interiores.

𝐹𝑦 = límite de fluencia mínimo especificado, ksi (MPa).

𝐹′𝑒 =
𝜋2𝐸
(Kℓ 𝑟𝑥⁄ )
2 ksi (MPa) [Ec. 13]

ℓ = longitud del panel de acordes, plg. (mm).
𝑟𝑥=radio de giro sobre el eje de flexión, plg. (mm).
Q = factor de forma definido en la Sección 12.1.1.3.
At = área del cordón superior, plg
2, (mm2).

Diseño compuesto: la distancia entre el centroide de la cuerda del fondo de tensión y el
centroide del bloque de compresión de concreto, 𝑑𝑒, se calculará utilizando una tensión de
concreto de 0.85𝑓′
𝑐
y una anchura de concreto efectiva, 𝑏𝑒, tomada como la suma de las
anchuras efectivas para cada lado de la línea central de la vigueta, cada uno de los cuales será
el valor más bajo de los siguientes:
a) 1/8 de la viga, centro a centro de los soportes;
b) la mitad de la distancia a la línea central de la línea adyacente;
c) la distancia al borde de la losa

𝑎 =
𝑀𝑛
(0.85𝑓′𝑐𝑏𝑒𝑑𝑒)
≤ 𝑡𝑐, 𝑖𝑛. (𝑚𝑚) [Ec. 14]

𝑑𝑒 = 𝑑𝑗 − 𝑦𝑏𝑐 + ℎ𝑑𝑒𝑐𝑘 + 𝑡𝑐 −
𝑎
2
, 𝑖𝑛. (𝑚𝑚) [Ec. 15]

Donde:
𝑎= profundidad del bloque de compresión del concreto, plg. (mm).
𝑏𝑒= ancho efectivo de la losa de concreto sobre la vigueta, plg. (mm).
𝑑𝑗= profundidad de la viga de acero, plg. (mm).
𝑓′
𝑐
= resistencia a la compresión del concreto mínimo de 28 días, ksi (MPa).
ℎ𝑑𝑒𝑐𝑘= altura del Steel Deck, plg. (mm).
𝑀𝑛= capacidad nominal de momento de la vigueta compuesta, kip-plg. (N-mm).
𝑡𝑐= espesor de la losa de concreto sobre el Steel Deck, plg. (mm).

𝑦𝑏𝑐= distancia vertical al eje centroidal de la sección compuesta medida desde la parte inferior
de la cuerda inferior, plg. (mm).
Véase Ilustración 4.

Ilustración 4. Sección transversal y longitudinal de la vigueta metálica compuesta.
Fuente: Elaboración Propia

Cuando las nervaduras de la plataforma de metal son perpendiculares a las viguetas de
acero, el concreto debajo de la parte superior del Steel deck se ignorará al determinar las
propiedades de la sección y al calcular el bloque de compresión del concreto. Se debe ignorar
la contribución de la cuerda superior de la vigueta de acero al momento de la capacidad del
sistema compuesto.
El primer miembro del panel de extremo de la cuerda superior debe estar diseñado para
cumplir con los requisitos de carga completa como un miembro no compuesto según lo referido
en el diseño no compuesto de las cuerdas, así:
Mu ≤ φMn [Ec. 16]

φMn= resistencia mínima a la flexión del diseño de la sección compuesta, según lo determinado
en las ecuaciones [Ec. 17], [Ec. 18], [Ec. 19] y [Ec. 20] de kip-plg. (N-mm).
Mu = resistencia a la flexión requerida determinada a partir de cargas mayoradas aplicadas,
kip-plg. (N-mm).

El diseño de resistencia a la flexión de la sección compuesta, φMn, se calculará como
el valor más bajo de los siguientes estados límite: Fluencia en tracción de la cuerda inferior,
Ruptura de tracción de la cuerda inferior, Trituración de concreto y Fuerza del conector de
corte.

a) Fluencia de tracción de la cuerda inferior: φt = 0.90
φMn = φtAbFyde [Ec. 17]
b) Ruptura por tracción del cordón inferior: φtr = 0.75
φMn = φtrAn Fude [Ec. 18]
c) Trituración de hormigón: φcc = 0.85
φMn= φcc0.85f
′
cbetcde [Ec. 19]
d) Fuerza del conector de corte: φstud= 0.90
φMn = φstud NQnde ≥ 0.50 φtAbFyde [Ec. 20]

Donde:
Ab= área de la sección transversal de la cuerda inferior de la vigueta de acero, plg
2 (mm2).
An = área de sección transversal neta de la cuerda inferior de la viga de acero, plg
2 (mm2).
𝑏𝑒= ancho efectivo de la losa de concreto sobre la vigueta, plg. (mm).
𝑑𝑒 = distancia vertical desde el centroide de la cuerda inferior de la viga de acero hasta el
centroide de resistencia del concreto en compresión, plg. (mm).
Fu= resistencia a la tracción de la cuerda inferior de la vigueta de acero, ksi (MPa).
Fy= esfuerzo de rendimiento mínimo especificado de la cuerda inferior de la viga de acero, ksi
(MPa).
N = número de espárragos de corte entre el punto del momento máximo y el momento cero.
𝑡𝑐= espesor mínimo de la losa de concreto sobre la parte superior de la plataforma de metal,
plg. (mm).

12.1.1.4.2 ALMA

Las cortantes verticales que se usarán en el diseño de los miembros del alma se determinarán
a partir de la combinación de carga compuesta, pero dichos cortantes verticales no serán
menores que las siguientes:

a) 25% de la reacción final mayorada.
b) Los miembros del alma en tracción controlados por (a) deben diseñarse para una fuerza
de compresión que resulte de un valor de corte mayorado de:

𝑉𝑐 𝑚𝑖𝑛 =
(1.6 𝑊𝐿)𝐿
8
[Ec. 21]

Donde:
𝑊𝐿 = carga viva no mayorada debido a la ocupación y equipo móvil, plf (kN / m).
L= longitudde diseño para la vigueta compuesta.
𝑉𝑐 𝑚𝑖𝑛= cortante mínimo de diseño mayorado en miembros del alma en tensión, lb (kN).

Los miembros de alma tipo Warren modificado deben diseñarse para resistir las cargas
de gravedad soportadas por el miembro, más un 2 % de la fuerza axial compuesta de la cuerda
inferior.

12.1.1.5 CONEXIONES

12.1.1.5.1 MÉTODOS

Las uniones y los empalmes se realizarán uniendo los miembros entre sí mediante soldadura
por arco u otros métodos acreditados.

Conexiones soldadas:

a) Las soldaduras seleccionadas deben ser inspeccionadas visualmente por el fabricante.
Antes de esta inspección, se eliminará la escoria de soldadura.
b) Las grietas no son aceptables y deben ser reparadas.
c) Debe existir una fusión completa entre las capas de metal de soldadura y el metal base
para la longitud de diseño requerida de la soldadura; dicha fusión se verificará mediante
inspección visual.

d) Los cráteres de soldadura sin rellenar no se incluirán en la longitud de diseño de la
soldadura.
e) El recorte no debe exceder 1/16 de pulgada (2 milímetros) para soldaduras orientadas
en paralelo al esfuerzo principal.
f) La suma de los diámetros de porosidad de la superficie (tubería) no debe exceder 1/16
de pulgada (2 milímetros) en cualquier pulgada (25 milímetros) de longitud de la
soldadura de diseño.
g) La salpicadura de soldadura es aceptable.

Programa de soldadura: los fabricantes deben tener un programa para establecer los
procedimientos de soldadura y la calificación del operador, y para el muestreo y prueba de
soldadura.

Inspección de soldadura por parte de agencias externas: la agencia debe organizar una
inspección visual para determinar si las soldaduras cumplen con los estándares de aceptación
de las conexiones de soldaduras anteriores. Las pruebas de ultrasonidos, rayos X y partículas
magnéticas no son adecuadas para las viguetas debido a las configuraciones de los
componentes y las soldaduras.

12.1.1.5.2 ESFUERZO

Conexiones conjuntas: las conexiones conjuntas deben desarrollar el esfuerzo máximo debido
a cualquiera de las cargas de diseño, pero no menos del 50 % de la resistencia nominal del
miembro en tracción o compresión, cualquiera que sea el esfuerzo que tenga el factor de control
en la selección de miembro.
Empalmes de taller: los empalmes de taller pueden ocurrir en cualquier punto de los cordones
o miembros del alma. Los empalmes deben diseñarse para el esfuerzo del miembro, pero no
menos del 50 % de la fuerza nominal del miembro. Los miembros que contengan un empalme
de soldadura a tope desarrollarán un esfuerzo de tracción máximo de al menos 57 ksi (390
MPa) por el área de diseño completo de la cuerda o alma. El término "miembro" se definirá
como todas las partes componentes, que comprenden el cordón o del alma, en el punto de
empalme.

12.1.1.5.3 EMPALMES DE CAMPO

Los empalmes de campo deben ser diseñados por el fabricante y pueden ser atornillados o
soldados. Los empalmes deben diseñarse para el esfuerzo del miembro, pero no menos del
50% del esfuerzo nominal del miembro.

12.1.1.5.4 CONECTORES DE CORTANTE

Los pernos de corte, después de la instalación, deben extenderse no menos de 1 1/2 plg. (38
mm) por encima de la parte superior de la plataforma de acero y debe haber al menos 1/2 plg.
(13 mm) de cubierta de concreto sobre la parte superior de los pernos instalados.
Para conectores en 1.5 pulg (38mm), 2 pulg (51mm), o 3 pulgada (76 mm) de
profundidad del Deck con
𝑑𝑠𝑡𝑢𝑑
𝑡𝑡𝑜𝑝 𝑐ℎ𝑜𝑟𝑑
≤ 2.7

𝑄𝑛 = 𝑀𝑖𝑛[0.5𝐴𝑠𝑡𝑢𝑑√𝑓′𝑐𝐸𝑐 , (𝑅𝑝𝑅𝑔𝐴𝑠𝑡𝑢𝑑𝐹𝑢 𝑠𝑡𝑢𝑑)] (kips) [Ec. 22]

Para conectores en 1.5 pulg (38mm), 2 pulg (51mm), o 3 pulgada (76 mm) de profundidad del
Deck con 2.7 <
𝑑𝑠𝑡𝑢𝑑
𝑡𝑡𝑜𝑝 𝑐ℎ𝑜𝑟𝑑
≤ 3.0 :

𝑄𝑛 = 𝑀𝑖𝑛 [
0.5𝐴𝑠𝑡𝑢𝑑√𝑓′𝑐𝐸𝑐
𝑅𝑝𝑅𝑔𝐴𝑠𝑡𝑢𝑑𝐹𝑢 𝑠𝑡𝑢𝑑 − 1.5 (
𝑑𝑠𝑡𝑢𝑑
𝑡𝑡𝑜𝑝 𝑐ℎ𝑜𝑟𝑑
− 2.7)
] [Ec. 23]

Donde:
𝐴𝑠𝑡𝑢𝑑= área de la sección transversal del perno de corte, plg
2 (mm2).
𝑑𝑠𝑡𝑢𝑑= diámetro del perno de corte, plg. (mm).
𝐸𝑐= módulo de elasticidad del hormigón, ksi (MPa).
𝑓′
𝑐
= resistencia a la compresión del concreto mínimo de 28 días, ksi (MPa).
𝐹𝑢 𝑠𝑡𝑢𝑑= resistencia a la tracción mínima del perno, 65 ksi (450 MPa).
𝑄𝑛= capacidad de corte de un solo perno de corte, kips (N).
𝑅𝑝= coeficiente de perno de corte de la Tabla 3

𝑅𝑔 = 1.00 para un perno por costilla o pernos de posición escalonada.
= 0.85 para dos pernos por costilla lado a lado.
= 0.70 para tres pernos por costilla lado a lado.
𝑡𝑡𝑜𝑝 𝑐ℎ𝑜𝑟𝑑= grosor de la pata o brida horizontal del acorde superior, plg. (mm).

Tabla 3
Valores para 𝑅𝑝5

Altura del
Deck
Wr
3/8 plg.
(10 mm)
Φ de perno
1/2 plg.
(13 mm)
Φ de perno
5/8 plg.
(16 mm)
Φ de perno
3/4 plg.
(19 mm)
Φ de perno
1 plg.
(25 mm)
1.9 plg.
(48 mm)
0.55 0.55
0.50

0.45
1.5 plg.
(38 mm)
2.1 plg.
(53 mm)
0.55
0.50

0.45 0.40
1.5 plg.
(38 mm)
3.9 plg.
(99 mm)
0.85 0.60 0.60 0.60
2 plg.
(51 mm)
6 plg.
(152 mm)
- 0.55 0.50 0.45
3 plg.
(76 mm)
6 plg.
(152 mm)
- 0.50 0.50 0.50

Donde:
Wr = ancho promedio del nervio de la plataforma que contiene el perno de corte.

12.1.1.6 VERIFICACIÓN DE DISEÑO Y FABRICACIÓN

Cálculos de diseño: las compañías que fabrican cualquier tipo de vigueta de la serie CJ, deben
enviar los datos de diseño al SJI (o a una agencia independiente aprobada por el SJI) para
verificar el cumplimiento de las especificaciones de SJI.

5 Se asume que el deck está orientado con sus nervios perpendiculares a las viguetas.

Inspecciones en la planta: cada fabricante deberá verificar su capacidad para fabricar viguetas
de la serie CJ a través de inspecciones periódicas en la planta. Las inspecciones deben ser
realizadas por una agencia independiente aprobada por el SJI. La frecuencia, la forma de
inspección y la forma de informar serán determinadas por el SJI. Las inspecciones de la planta
no son una garantía de la calidad de las viguetas específicas; esta responsabilidad es total y
exclusivamente del fabricante individual.

12.1.2 SOLICITUD

12.1.2.1 USO

Las especificaciones se aplicarán a cualquier tipo de estructura en la que las cubiertas de pisos
y techos deban ser soportadas directamente por viguetas metálicas de alma abierta, serie CJ,
instaladas como se específica a continuación. El profesional que lo especifique investigará y
modificará las viguetas utilizadas para otros intervalos simples, según lo prescrito en la Sección
12.1.1.1, para limitar las tensiones de la unidad a las enumeradas en la Sección 12.1.1.3. El
diseño para aberturas grandes que interrumpen la acción del entramado, está fuera del alcance
de esta especificación.
Si se debe hacer una conexión rígida de la cuerda inferior a la columna u otro soporte,
debe hacerse solo después de la aplicación de las cargas muertas no compuestas. La vigueta ya
no está soportada simplemente y el profesional que especifica debe investigar el sistema para
determinar la acción continua del marco. El detalle del diseño de una conexión de tipo rígido
y placas de momento se mostrarán en los planos estructurales por el profesional que
especifique.

12.1.2.2 LUZ

El tramo de una vigueta compuesta SJI estándar debe ser de 12 a 30 veces la profundidad de la
vigueta de acero.

12.1.2.3 PROFUNDIDAD

La profundidad de la vigueta compuesta será la distancia vertical desde la cuerda superior hasta
la cuerda inferior.

12.1.2.4 SOPORTES FINALES

Soporte en hormigón: las vigas de la serie CJ soportadas por mampostería u hormigón deben
apoyarse en placas o cojinetes de acero y deben diseñarsecomo tal. La debida consideración
de las reacciones finales y todas las demás fuerzas verticales y laterales las tomará el
profesional que especifique el diseño de la placa de soporte de acero y la mampostería o el
concreto. Los extremos de las vigas de la serie CJ se extenderán sobre el soporte de
mampostería o concreto como se muestra a continuación y se anclarán a una placa de acero.
Esta placa de soporte de acero debe ubicarse a no más de 1/2 pulgada (13 milímetros) de la
cara de la pared. La distancia sobre la pared que debe soportar la viga compuesta, el ancho de
la placa de soporte de acero y el anclaje de las vigas de la serie CJ será como se define a
continuación:
a) Para 2 1/2 "≤ Profundidad del asiento < 5":
a. Los extremos de las viguetas de la serie CJ deben extenderse una distancia de
no menos de 4 pulgadas (102 milímetros) sobre el soporte de mampostería o
concreto y deben estar anclados a la placa de soporte de acero.
b. El ancho de la placa perpendicular al tramo de la vigueta de acero compuesto
no debe ser inferior a 6 pulgadas (152 milímetros).
c. Las viguetas de acero compuesto deben soportar un mínimo de 2 1/2 pulgadas
(64 milímetros) en la placa de soporte de acero.

b) Para la Profundidad del Asiento ≥ 5 ":
a. Los extremos de las viguetas de la serie CJ deben extenderse una distancia de
no menos de 6 pulgadas (152 milímetros) sobre la mampostería o el soporte de
concreto y deben anclarse a la placa de soporte de acero.
b. El ancho de la placa perpendicular al tramo de la vigueta de acero compuesto
no debe ser inferior a 9 pulgadas (229 milímetros).

c. Las viguetas de acero compuesto deben soportar un mínimo de 4 pulgadas (102
milímetros) en la placa de soporte de acero. Véase Ilustración 5.

Ilustración 5. Detalle de soportes finales vigueta de alma abierta en viga de concreto.
Fuente: Elaboración Propia

Cuando se considere necesario soportar menos de las dimensiones indicadas
anteriormente sobre el soporte de mampostería o concreto, el profesional que lo especifique
debe tener en cuenta el diseño de la placa de soporte de acero y la mampostería o el concreto.
La vigueta debe cumplir con el requisito mínimo de rodamiento en la placa de soporte de acero.

Soporte en viga de acero: el profesional que especifique en el diseño del soporte de acero
deberá tomar la debida consideración de las reacciones finales y todas las demás fuerzas
verticales y laterales.
a) Para 2 1/2 "≤ Profundidad del asiento <5":
Los extremos de las vigas de la serie CJ deben extenderse una distancia de no menos
de 2 1/2 pulgadas (64 milímetros) sobre los soportes de acero.

b) Para la Profundidad del Asiento ≥ 5 ":
Los extremos de las vigas de la serie CJ deben extenderse una distancia de no menos
de 4 pulgadas (102 milímetros) sobre los soportes de acero. Véase Ilustración 6.

Ilustración 6. Detalle de soportes finales vigueta de alma abierta en viga metálica.
Fuente: Elaboración Propia

Cuando se considere necesario topar las vigas opuestas sobre un soporte de acero
estrecho con una distancia inferior a lo indicado anteriormente, se deben especificar extremos
especiales, y dichos extremos deberán tener una fijación adecuada al soporte, ya sea mediante
empernado o soldadura.

12.1.2.5 ARRIOSTRAMIENTOS

Si se requiere un arriostramiento del cordón superior e inferior, este debe consistir en uno o
ambos de los siguientes tipos:

Horizontal: las líneas de los arriostramientos horizontales consistirán en miembros de acero
horizontales continuos. La relación ℓ 𝑟⁄ del miembro de arriostramiento no debe exceder de
300, donde ℓ es la distancia en pulgadas (milímetros) entre los accesorios y r es el radio de giro
mínimo del miembro de puente.

Diagonal: las líneas de los arriostramientos diagonales deben consistir en arriostramiento
cruzado con una relación ℓ 𝑟⁄ de no más de 200, donde ℓ es la distancia en pulgadas
(milímetros) entre las conexiones y r es el radio de giro mínimo del elemento de
arriostramiento. Cuando los miembros de cruces cruzados estén conectados en su punto de
intersección, la distancia ℓ se tomará como la distancia en pulgadas (milímetros) entre las

conexiones en el punto de intersección de los miembros de arriostramiento y las conexiones a
los cordones de las vigas.

Líneas de arriostramiento: para los tramos de hasta 60 pies (18,3 metros), se pueden usar
arriostramientos horizontales soldados, excepto en los casos en que la fila de arriostramientos
más cercana al centro debe ser un puente diagonal empernado. Cuando el tramo de la vigueta
de acero compuesto supera los 60 pies (18,3 metros), pero no supera los 100 pies (30,5 metros),
los cables de izaje no se soltarán hasta que las dos filas de arriostramiento más cercanas a los
terceros puntos están completamente instaladas. Cuando el tramo supere los 100 pies (30,5
metros), los cables de izaje no se soltarán hasta que todas las filas de arriostramiento estén
completamente instaladas. Para tramos de más de 60 pies (18,3 metros), todas las filas de
arriostramiento deberán ser puentes diagonales con conexiones atornilladas en los cordones e
intersecciones.

Espaciado: los arriostramientos deben estar bien espaciados y anclados para apoyar la
plataforma, los elementos de construcción y los empleados antes de la fijación en acción
compuesta de la plataforma de concreto al cordón superior.

El espaciado máximo de las líneas de arriostramiento libre será el menor de,

ℓ𝑏𝑟 = (100 + 0.67𝑑𝑗 + 40
𝑑𝑗
𝐿
) 𝑟𝑦, 𝑝𝑙𝑔. [Ec. 24]

ℓ𝑏𝑟 = (100 + 0.67𝑑𝑗 + 40
𝑑𝑗
𝐿
) 𝑟𝑦, 𝑚𝑚 [Ec. 25]

𝑂 ℓ𝑏𝑟 = 170 𝑟𝑦 [Ec. 26]

Donde:
𝑑𝑗=es la profundidad de la vigueta de acero, plg. (mm).
ℓ =es la longitud de diseño para la vigueta compuesta, pies (m).
𝑟𝑦=es el radio de giro del plano de la cuerda superior, plg. (mm).

El número de filas de arriostramiento del cordón inferior no será menor que el número
de filas del cordón superior. Se permite que las filas del arriostramiento de la cuerda inferior
estén separadas independientemente de las filas del arriostramiento de la cuerda superior.

Conexiones: la conexión de los arriostramientos a las cuerdas de las viguetas compuestas de
acero, se realizarán por medios mecánicos positivos o por soldadura. Los extremos de todas las
líneas de arriostramiento que terminan en paredes, vigas o viguetas dobles encuadradas por
arriostramiento diagonales deben estar anclados.
La conexión del arriostramiento horizontal y diagonal al cordón de la vigueta o al punto
terminal del arriostramiento debe ser capaz de resistir la fuerza horizontal nominal del cordón
superior, Pbr dada en la Ecuación [Ec. 27]

Pbr = 0.0025 n At 𝐹𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑟𝑢𝑐𝑐𝑖ó𝑛, lbs (N) [Ec. 27]

Donde:
n = 8 para arriostramientos horizontales.
n = 2 para arriostramiento diagonal.
At = sección transversal del cordón superior de la vigueta, plg
2 (mm2).
𝐹𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑟𝑢𝑐𝑐𝑖ó𝑛 = Esfuerzo nominal asumida en la cuerda superior debido a las cargas de
construcción.

𝐹𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑟𝑢𝑐𝑐𝑖ó𝑛 = [
𝜋2𝐸
(
0.9ℓ𝑏𝑟
𝑟𝑦
)
2] ≥ 12.2 𝑘𝑠𝑖 [Ec. 28]

𝐹𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑟𝑢𝑐𝑐𝑖ó𝑛 = [
𝜋2𝐸
(
0.9ℓ𝑏𝑟
𝑟𝑦
)
2] ≥ 84.1 𝑘𝑠𝑖 [Ec. 29]

Donde:
E = módulo de elasticidad del acero = 29000 ksi (200000 MPa)
Y
ℓ𝑏𝑟
𝑟𝑦
es determinado de las ecuaciones [Ec. 24] [Ec. 25] [Ec. 26]

Tamaño de arriostramiento: El arriostramiento horizontal de la vigueta debe estar diseñado
para resistir la fuerza de compresión nominal que se muestra en la Ecuación [Ec. 27]. El
arriostramiento diagonal debe ser capaz de resistir en tracción el esfuerzo horizontal nominal
que se muestra en la Ecuación [Ec. 27].

Acoplamientos en la zona deapoyo del cordón inferior: Donde se utilizan las vigas de apoyo
de la cuerda inferior, se debe proporcionar una fila de arriostramientos diagonales cerca del
soporte (s). Este arriostramiento debe instalarse y anclarse antes de que se suelte el (los) cable
(s) de izaje.

12.1.2.6 INSTALACIÓN DE ARRIOSTRAMIENTOS

Se debe proporcionar un arriostramiento para soportar el cordón superior durante la instalación
de la plataforma antes de la fijación de la plataforma de concreto al cordón superior. Todos los
anclajes de arriostramiento deben instalarse completamente antes de colocar cargas de
construcción en las viguetas. El arriostramiento sostendrá las cuerdas superior e inferior contra
el movimiento lateral durante el período de construcción y mantendrá las viguetas de acero.

12.1.2.7 DEFLEXIÓN

La desviación debida a la carga viva de diseño no debe exceder lo siguiente:
a) Pisos: 1/360 de tramo.
b) Techos: 1/360 de envergadura donde se coloca o suspende un techo de yeso.
1/240 de luz para todos los demás casos.

El profesional que especifique prestará la debida atención a los efectos de la deflexión,
tanto a corto como a largo plazo, y la vibración en la selección de viguetas compuestas. Todos

los cálculos de deflexión deben tener en cuenta la flexibilidad inherente de la configuración de
alma abierta.

12.2 HOJA DE CÁLCULO: DISEÑO DE VIGUETAS METÁLICAS DE ALMA
ABIERTA CJ - SERIES.

Con base en el anterior informe, y como parte de las actividades realizadas como practicante
en la empresa CYRGO S.A.S, se realizó una hoja de cálculo para contar con una herramienta
precisa a la hora de diseñar viguetas de alma abierta. Esta corresponde a una hoja de cálculo
para el diseño de viguetas metálicas de alma abierta de la serie CJ, la cual se presenta como
una alternativa para la construcción de losas de entrepisos en edificaciones civiles. Esta hoja
de cálculo se realizó para diseñar viguetas de alma abierta para luces mayores a 6m, y peraltes
mayores a 25cm. Así, esta herramienta puede usarse para llevar a cabo proyectos constructivos
de dimensiones considerables.

12.2.1 ESPECIFICACIONES
PASO 1

El primer paso consta de introducir en la tabla los valores geométricos con los cuales se va a
trabajar, a saber: longitud que va a tomar la vigueta de alma abierta, la altura de la misma y la
distancia de separación entre las viguetas. Ejemplo:

Nota: por el momento solo se contemplan luces mayores a 6 metros y alturas mayores a 25cm.
PASO 2

Para realizar los cálculos, es necesario especificar las características de la losa en MetalDeck,
como el tipo de lámina colaborante entre: 1,5 plg, 2plg, y 3plg; el espesor de a losa entre:
100mm, 110mm, 120mm, 130mm, 140mm, y 150mm; el calibre de la lámina entre: 22, 20, 18

y 16; y la resistencia del concreto (este se tomó fijo, para un concreto común de 3000 psi
(21MPa)). Ejemplo:

PASO 3

En el diseño de las viguetas es sumamente importante tener presente las cargas del tipo de uso
de la estructura según la cual se va a trabajar. La hoja de cálculo contempla las medidas de las
cargas según la NSR-10, y realiza el cálculo automático según el tipo de uso escogido, entre
los cuales se puede elegir: residencial en particiones de mampostería, residencial en particiones
livianas, educativos, almacenamiento liviano, almacenamiento pesado, comercio minorista,
comercio mayorista, reunión. Ejemplo:

PASO 4

La hoja de cálculo arroja automáticamente los resultados del peso de la vigueta, la carga
compuesta, la cantidad y tipo de puente, el número y diámetro de pernos, la fuerza nominal a
compresión de cuerda superior “pbr”, el ángulo del puente y la inercia efectiva del elemento
no compuesto. Este cálculo se realiza con base en las tablas DESIGN GUIDE LRFD
WEIGHT TABLE FOR COMPOSITE STEEL JOISTS, CJ-SERIES (ANEXO B1) y
DESIGN GUIDE LRFD BRIDGING TABLE FOR COMPOSITE STEEL JOISTS, CJ-
SERIES (ANEXO B2), que se encuentra en el documento Standard Specifications for
Composite Steel Joists Weight Tables and Bridging Tables Code of Standard Practice. Con
este paso se completa el cálculo para el diseño de la vigueta. Ejemplo:

Donde:
Wt = Peso de la vigueta por metro lineal
W360 = Carga compuesta que se aplicará después de fraguado del concreto que produce una
deflexión de 1/360 en el tramo.
N-ds = Número de conectores – Diámetro del conector
Pbr = Fuerza nominal a compresión de la cuerda superior
Ixx = Inercia de la sección transversal

PASO 5

Con base en la tabla anterior se diseña manualmente la vigueta que cumpla las dos
verificaciones, las cuales son: peso de la vigueta por metro lineal e inercia de la vigueta.
Para ello se elige el tipo de ángulo que se va a usar como cuerdas superior e inferior y la barra
lisa que se figurará de manera continua a lo largo de la vigueta. De esta manera se tiene ya la
vigueta conformada según los elementos seleccionados, es de aclarar que esto se debe hacer
con un poco de criterio del ingeniero estructural. Ejemplo:

RESULTADO

Según las indicaciones de la hoja de cálculo, el ingeniero puede diseñar los planos de la vigueta
en AUTOCAD.
Se debe tener en cuenta que esta herramienta no permite el cálculo del apoyo de la
vigueta. Para este cálculo se recomienda ver el apartado 12.1.2.4 del presente informe.
Se anexa al presente informe la hoja de cálculo en archivo xlsx (Anexo C).

12.3 CONTEXTO NACIONAL

12.3.1 NORMATIVIDAD

Se revisó a disponibilidad de información técnica para el análisis, diseño, fabricación y
montaje de viguetas metálicas de alama abierta en Colombia. Según la norma de diseño sismo
resistente NSR-10, en su título F, donde se describe todo lo referente a estructuras metálicas, y
en el apartado F.2.9 donde se aclara todo sobre el diseño de miembros de sección compuesta,
se especifica de manera muy clara y concisa el uso de las vigas compuestas con conectores tipo
espigo con cabeza, tipo perno o tipo canal, y además vigas compuestas con losa sobre tablero
metálico. En esta sección se señala cada uno de los parámetros a tener en cuenta para su diseño
y construcción, pero la sección mencionada de la norma alude solo la inclusión de viguetas
compuestas apoyadas o continuas con conectores. Más adelante, en el aparatado F.2.9.3,
titulada “FLEXIÓN”, se describen las generalidades y demás especificaciones de este sistema.
Pero en ningún apartado de este título, o de los demás que componen la norma, se hace alguna
referencia sobre las viguetas metálicas de alma abierta en sección compuesta.
Dicha falencia en la regulación nacional de este elemento constructivo representa una
seria problemática, dado que actualmente ya se vienen desarrollando proyectos que contemplan
la utilización de viguetas de alma abierta. Además, existen empresas nacionales que diseñan y
fabrican estas viguetas a pesar de que la norma colombiana de construcción sismo resistente
NSR-10 en ninguno de sus apartados las menciona. Una de estas empresas es la constructora
EspacioLeve Ingeniería. Para el presente informe se quiso averiguar sobre la manera en que
dicha empresa desarrollaba el diseño y la fabricación del elemento constructivo para un
proyecto específico.

12.3.2 CASO DE ESTUDIO

Como se mencionó anteriormente, en Colombia no existe una regulación sobre el
diseño y la instalación de este tipo de viguetas. A nivel nacional se dató solo dos empresas que
fabrican viguetas de alma abierta. El uso de las Steel Joist, o viguetas metálicas de alma abierta,
en Colombia, según la empresa EspacioLeve Ingenierías –fabricante de este tipo de viguetas
en Colombia–, ha conseguido reducir en gran manera, las medidas significativas en una

edificación,gracias a que con estas viguetas se pueden alcanzar grandes luces con un bajo peso,
lo que se traduce en estructura más liviana y, por supuesto, más económica. Así, se podría decir
que es un elemento estructural de gran capacidad y funcionalidad.
Presentar la experiencia de una empresa que utiliza este sistema permite considerar las
particularidades de la implementación de esta tecnología en un proyecto de construcción
desarrollado en Colombia. La experiencia recogida a partir de la información suministrada por
la empresa constructora permite identificar la metodología para la instalación de estos
productos en una obra usando métodos conocidos en el medio de la construcción local. De esta
manera se busca dar una referencia real sobre la utilidad y la viabilidad de la aplicabilidad de
este tipo de elementos en los proyectos que se realizan en el país.
Para conocer más sobre la experiencia en la fabricación y utilización de las viguetas de
alma abierta se contactó al Coordinador de Ingeniería de la empresa EspacioLeve Ingenierías,
Jerson Alejandro Villaizán. El Ingeniero Villaizán informó sobre uno de los proyectos que la
empresa desarrolla actualmente. El contenido de la entrevista es la siguiente (J. A. Villaizán,
comunicación personal, 08 de octubre de 2019):

1. Proyecto donde se haya usado un tipo de joist:
“Uno de los proyectos más representativos a nivel nacional con nuestro sistema Steel
Joist es M- treinta en la ciudad de Ibagué, cuenta con 34 niveles, con un área total de 58000
m2. Se logró disminuir cerca de 3080 Toneladas de carga muerta usando diferentes tipos de
Steel Joist dentro de la serie CJ (Composite Joists)”.

2. ¿Cuál fue la metodología de diseño del Joist?:
“Inicialmente se determinan las cargas vivas y muertas de cada una de las placas que
componen el proyecto (algunas placas pueden ser de uso mixto), a partir de la distribución en
las plantas estructurales y según el tipo de formaleta, en este caso con camilla de madera, se
obtiene un listado de longitudes, aferencias y cantidades. Posteriormente se diseña cada uno de
los elementos Steel Joist mediante el programa empleado para el cálculo de Steel Joist que nos
proporciona un análisis de cada elemento y su comportamiento estructural teórico ante las
solicitudes de carga como flexión, cortante, chequeo de esbeltez entre otros aspectos.
Finalmente obtenemos un informe y memoria de cálculo de Steel Joist con el resultado del
análisis realizado con su respectiva composición de diseño”.

3. ¿Cuál fue la metodología de construcción de la losa con joist?
“La formaleta de placas del proyecto consistió en LosaLeve W: Steel Joist + camilla de
madera.
“Se inició con el armado del acero de las vigas principales, el constructor determino
que la fundida de las vigas consistiría en dos fases; a partir de esto se verificó y alineo la
posición de cada uno de los Steel Joist para determinar si era pertinente realizar negativos en
la viga para los apoyos del elementos, posteriormente se instalaron las grapas y tubería que
actúan de soporte de la camilla de madera entre cada Steel Joist ya ubicado en su sitio, además
de la instalación del apuntalamiento temporal a L/2 o L/3 según la longitud del elemento,
finalmente se termina de fundir la placa. Se realizó el mismo procedimiento con cada una de
las placas del proyecto”.

4. ¿Cuál es la ubicación del proyecto donde se utilizó joist?
“Ibagué – Tolima”.

5. ¿Qué tipo de problemas surgieron en el proyecto con respecto a los joist?
“Los tiempos de rendimiento de armado de placa de 500m2 no se cumplieron la primera
semana, sin embargo, para la segunda semana se logró, superando los tiempos de rendimiento
con otros sistemas”.

6. ¿Cómo se resolvieron los problemas surgidos de los mismos?
“Los tiempos de rendimientos se deben a la inexperiencia del personal de obra en la
instalación del sistema, por tal razón EspacioLeve siempre asigna un técnico instalador que
visita las obras constantemente; en este caso se intensificaron las visitas de dicho técnico para
capacitar al personal, logrando avances importantes en la obra”.

7. ¿Cuándo es factible usar o no los sistemas joist para losas de entrepiso?
“Se recomienda usar nuestro sistema de placas de entrepiso con viguetas metálicas Steel
Joist cuando se tienen proyectos con sistema tradicional aporticado, en cualquier zona sísmica
del país. No es viable en proyectos diseñados con muros industrializados”.

8. ¿Cómo ha sido la experiencia en la utilización de los joist?
“El mercado colombiano ha tenido buena aceptación a nuestro sistema a pesar de su
cultura tradicional en la forma de construir. Gracias al soporte técnico que se brinda al cliente
se ha logrado disipar muchas dudas respecto al sistema. Y la mayoría de clientes que construyen
una vez con Steel Joist vuelven a hacerlo en sus futuros proyectos”.

9. ¿Qué tipos de Joist diseñan y/o producen?
“Rigiéndonos por la clasificación del Steel Joist Institute, en Colombia solo se diseñan
y producen los Steel Joist dentro de la serie CJ (Composite Joists) para entrepisos y la serie K
para cubiertas”.

10. ¿En promedio cuanto se logra reducir en un proyecto la carga muerta y los costos
directos?
“Al cambiar un proyecto diseñado con sistema tradicional a nuestro sistema de Steel
Joist la carga muerta se reduce entre un 25% y 30% logrando disminución en costos directos
de los mismos porcentajes”.

Adicional a la información antes expuesta, el ingeniero Villaizán facilitó para el
presente informe fotografía que datan el desarrollo y avance del proyecto.

Ilustración 7. Formaleteo y armado de para el vaciado de vigas principales.
(J. A. Villaizán, comunicación personal, 08 de octubre de 2019).

Ilustración 8. Encamillada para el vaciado de la losa en sección compuesta con Steel
Joist
(J. A. Villaizán, comunicación personal, 08 de octubre de 2019).

Ilustración 9. Configuración primera losa M-Treinta
(J. A. Villaizán, comunicación personal, 08 de octubre de 2019).

Ilustración 10. Avance M – TREINTA
(J. A. Villaizán, comunicación personal, 08 de octubre de 2019).

Ilustración 11. Losa – Joist
(J. A. Villaizán, comunicación personal, 08 de octubre de 2019).

Ilustración 12. Avance M-TREINTA
(J. A. Villaizán, comunicación personal, 08 de octubre de 2019).

Para complementar la información que puede suministrar la empresa EspacioLeve
Ingeniería sobre las viguetas de alma abierta, retomamos algunos puntos expuestos en su
pagina web:

“Economía: se puede cubrir luces más extensas con un mínimo de peso, lo que conlleva
disminución de sección en columnas y vigas, traduciéndose en menor peso para la edificación,
ahorro en estructura y cimentación.

“Facilidad de instalación: gracias a su bajo peso es fácil de manipular, evitando en la mayoría
de los casos el uso de la torre grúa en obra.

“Paso de redes: permite instalación de líneas de servicio posterior a la fundida de la losa,
aprovechando los espacios entre la celosía de los Joist obteniendo ventaja en la altura.

“Entrepisos funcionales: se acomodan a diversas situaciones de carga como zonas de
almacenamiento, zonas de recreación, zonas sociales y zonas comerciales de grandes
superficies.

“Conexiones sencillas: los Steel Joist se instalan de acuerdo a las especificaciones de diseño,
entrando de 7-10 cm en cada viga utilizada como apoyo.

“Optimización de diseños: los Steel Joist se pueden diseñar en peraltes que van desde los 250
mm hasta 600mm lo que nos permite variar dimensiones de las cuerdas superiores e inferiores
al igual que las dimensiones de la celosía, optimizando de esta manera la combinación entre
materiales (ángulos y barras) con la geometría de la secciónde la vigueta (Peralte o altura)
hallando siempre el diseño más resistente y a la vez lo más liviana.

“Peso propio: el alma abierta de las vigas tipo Joist es más ligera que el núcleo solido de las
viguetas de alma llena tipo IPE, HEA y Wf incluso más ligera que las seccione roladas en frio
o perlines.

“Más liviano: en relación con las viguetas convencionales de concreto, los joist pueden
presentar una reducción en peso entre un 20 a 30%”. (EspacioLeve Ingeniería, 2019b).

Ventajas de Steel Joist:

Ilustración 13: Ventajas de las Steel Joist
(EspacioLeve Ingeniería, 2019b).

12.4 RESUMEN DE ACTIVIDADES LABORALES COMO PRACTICANTE

A continuación, se presenta de manera resumida las actividades laborales realizadas
durante la practica laboral y la manera de desempeñarlas como practicante. Se destaca entre
otros logros, el aprendizaje sobre diseño estructural gráfico mediante Software (Metal 3D
incorporado por CYPE en su versión 2013) y el acompañamiento a las tareas de diseño
requeridas en la empresa bajo la dirección del ingeniero de soporte a cargo, cuyo
acompañamiento fue clave para el logro del desarrollo de todo este proceso.

12.4.1 ASESORÍAS INGENIERILES

Como parte de los servicios prestados por la empresa CYRGO S.A.S, se debía asesorar a los
clientes en sus proyectos, los cuales requieren un acompañamiento técnico respecto a los
materiales necesarios para dichos proyectos.

12.4.2 DISEÑOS CON METAL 3D DEL PROGRAMA CYPE

Muchas asesorías conllevan la elaboración de diseños en estructuras metálica. A partir de los
requerimientos fundamentales de cada proyecto, se elabora un modelo en el software Metal 3D
de CYPE

A continuación, se muestra algunos de los proyectos más destacados de los que se
pudieron realizar en el tiempo de práctica:

Ilustración 14. Bodega con Mezanine
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 15. Pérgola para parqueadero
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 16. Mezanine Bodegas PISENDE
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 17. Casa residencial en Belén
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 18. Estructura para Porcicultura
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 19. Cubierta para frente de edificio existente
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 20. Restaurante en Ciudad del Rio
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 21. Bodega 1er piso, el resto vivienda residencial
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 22. Casa cabaña
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 23. Casa residencial con 5to piso trasero
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 24. Hotel Ituango
Fuente: Elaboración Propia

Ilustración 25. Oficinas Envigado
Fuente: Elaboración Propia

12.4.3 DESPIECE DE PROYECTOS

Partiendo de los proyectos o modelos realizados, se hacía necesario realizar un despiece
adecuado para especificar las cantidades del material. Además, estos despieces también eran
necesarios para clientes con pequeños proyectos.

12.4.4 ELABORACIÓN DE CARTILLAS DE FIGURADO

Además de las actividades anteriores, era necesario la elaboración de cartillas de figurado, ya
que en el stock de la empresa no hay existencia de todas las clases de figurados. Dependiendo
de la necesidad especifica de los clientes, se realizaba la cartilla para hacer los pedidos
correspondientes a Gerdau Diaco, lugar donde se figuran y entregan al cliente. Esta cartilla se
hace mediante un sofware de Gerdau Diaco, el cual cuenta con las especificaciones normativas
de construcción colombiana sismo resistente.

13 CONCLUSIONES

En este informe se presentó la revisión de información técnica sobre el diseño y
fabricación de viguetas metálicas de alma abierta que se encuentra disponible en las
publicaciones del SJI. A partir de esto se generó una hoja de cálculo que serviría de herramienta
para el análisis y diseño para viguetas típicas de la serie CJ, las cuales son aplicables en la
construcción de entrepisos y cubiertas para muchos proyectos comunes de edificación civil.
Es importante resaltar la necesidad que existe sobre la especialización de ingenieros en
el uso de esta tecnología, lo cual requiere del estudio de información especializada como la que
se ha presentado en este reporte. Algunas de las necesidades y dificultades con el uso de la
información que se relacionan en la construcción usando este tipo de viguetas se han reportado
en el caso de estudio incluido en este trabajo.
Además, se observa que Colombia puede apostarle a la introducción de este tipo de
elementos estructurales para la construcción de proyectos de gran envergadura y también para
el uso común. Con la utilización de viguetas de alma abierta se puede obtener una mayor
economía, generando más rentabilidad en las grandes inversiones que se presentan en la
industria de la construcción. Por otra parte, las viguetas metálicas de alma abierta utilizadas en
entrepisos y cubiertas garantizan una mejor funcionalidad en cuanto a la instalación de ductosy
todo tipo de redes domésticas, gracias a la posibilidad de mayores espacios intermedios entre
sus elementos y su gran capacidad de soporte. Con este tipo de elementos se pueden obtener
luces más extensas con un menor peso, lo que conlleva la disminución en las secciones, tanto
de columnas como de vigas. Lo que se traduce en edificaciones más livianas y menos costosas.
Para que este elemento tenga gran impacto en la industria colombiana, es necesario que
exista una debida reglamentación, ya que como se observó no hay una normativa que
reglamente su diseño y fabricación. Parte importante de la información relacionada en este
estudio consiste en la descripción de los requisitos normativos de diseño y de manufactura para
su elaboración y montaje adaptados de una norma internacional que se ha tomado como
referencia. A partir de la misma se destaca que para poder lograr la masificación del uso de
esta tecnología en el medio nacional se requiere el desarrollo de una normatividad local
especializada en la materia, y una importante difusión de las metodologías requeridas para su
diseño y uso a nivel de los gremios locales de construcción, y, sobre todo, en los espacios de
formación académica de ingeniería civil.

14 ANEXOS

14.1 ANEXO A.

El Anexo A expone los miembros del SJI y los principales fabricantes en U.S.A y Colombia.
Además, se muestra la normatividad y política que rige el diseño y fabricación de viguetas de
alma abierta.

14.1.1 FABRICANTES Y PROVEEDORES EN ESTADOS UNIDOS

Miembros del SIJ

a) Acero Technologia SA de CV www.atecno.com.mx
b) Canam Buildings www.canam-construction.com
c) ESJ www.esj.mx
d) Gooder-Henrichsen Co. www.gooderjoist.com
e) Joist Structural Systems www.jssjuarez.com
f) New Millennium Building Systems www.newmill.com
g) Seyco Joist Company www.seycojoist.com.mx/
h) Valley Joist, Inc. www.valleyjoist.com
i) Vulcraft Div., Nucor Corp. www.vulcraft.com

Asociados al SJI

a) Bayou Steel Group www.bayousteelgroup.com
b) Axalta Coatings Systems www.axalta.com
c) Chemcoat www.chemcoat.com
d) Chicago Clamp Company www.chicagoclampcompany.com
e) Commercial Metals Company www.cmc.com
f) GERDAU www.gerdau.com/longsteel
g) John L. Armitage www.johnlarmitage.com
h) Lincoln Electric www.lincolnelectric.com

i) Nucor Steel www.nucor.com
j) Steel Dynamics - Roanoke Bar Division www.roanokesteel.com
a) Steel Erectors Association of America www.seaa.net

14.1.2 FABRICANTES Y PROVEEDORES DE VIGUETAS DE ALMA ABIERTA EN
COLOMBIA

b) EspacioLeve ingeniería www.espacioleve.com
c) Almasa S.A www.almasa.com.co

14.1.3 NORMATIVIDAD