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CONTROL Y AUTOMATIZACION DE PROCESOS Escuela Sup. de Ing. de Sistemas UNPRG Bernardo Núñez Montenegro 1 SISTEMAS DE SEGUNDO ORDEN Consideremos que tenemos el diagrama de bloques de un sistema, representado por: 2 ( 2 ) n ns s ω ζω+ Considerando como sistemas de segundo orden, a los que presentan grado dos en el polinomio del denominador; y la función de transferencia de lazo cerrado del sistema representado en el diagrama de bloques, está dado por la ecuación que se muestra; entonces estamos ante un sistema de segundo orden. 2 2 2 ( ) ( ) 2 n n n C s R s s s ω ζω ω = + + Donde: nω = frecuencia natural no amortiguada ζ = relación de amortiguamiento (efectivo / critico) dω = frecuencia natural amortiguada Se dice que el comportamiento dinámico de un sistema de segundo orden, se describe en función de los parámetros ζ , nω y dω ( ) ( )2 2 1,2 2 2 2 2 4 2 2 2 1 1 2 n n n n n n n r ζω ζω ω ζω ω ζ ζ ω ω ζ − ± − = − ± − = = − ± − Donde 21d nω ω ζ= − La respuesta de un sistema de segundo orden se puede caracterizar en función de la relación de amortiguamiento, encontrándonos varios casos: Caso subamortiguado, cuando: 0 1ζ< < Tendremos que los polos en lazo cerrado, serán complejos conjugados, y se encuentran en el semiplano izquierdo del plano complejo s. 2( ) ( ) ( )( ) n n d n d C s R s s j s j ω ζω ω ζω ω = + + + − CONTROL Y AUTOMATIZACION DE PROCESOS Escuela Sup. de Ing. de Sistemas UNPRG Bernardo Núñez Montenegro 2 Si aplicamos a la entrada del sistema, un escalón unitario, entonces tenemos: 2 2 2( ) ( 2 ) n n n C s s s s ω ζω ω = + + Usando fracciones simples, tendremos la siguiente expresión: 2 2 2 2 1 ( ) ( ) n n n d n d sC s s s ζω ζω ζω ω ζω ω + = − − + + + + Aplicando la transformada inversa de laplace a la función C(s), tenemos: 2 ( ) 1 (cos ) 1 nt d dc t e t sen t ζω ζω ω ζ −= − + − Al variar el factor de amortiguamiento relativo ζ , se observa que varía la frecuencia natural amortiguada dω , la que resulta ser para este caso particular, la frecuencia de oscilación transitoria Si el factor de amortiguamiento 0ζ = , la respuesta se vuelve no amortiguada y continúan las oscilaciones de manera indefinida, siendo: ( ) 1 cos nc t tω= − Caso críticamente amortiguado: si 1ζ = En este caso: 2 2 ( ) ( ) ( ) n n C s R s s ω ω = + , Tendremos dos polos iguales sobre el eje real. Aplicando un escalón unitario a la entrada, tenemos: 2 2( ) ( ) n n C s s s ω ω = + ; Hallando la transformada inversa de laplace, obtenemos finalmente la respuesta en función del tiempo ( ) 1 (1 )nt nc t e t ω ω−= − + , para tiempos muy grandes, la respuesta tiende a 1 Caso sobreamortiguado: si 1ζ > En este caso los dos polos serán reales, negativos y diferentes Aplicando un escalón unitario a la entrada del sistema, tenemos que: 2 2 2 ( ) ( 1)( 1) n n n n n C s s s s ω ζω ω ζ ζω ω ζ = + + − + − − CONTROL Y AUTOMATIZACION DE PROCESOS Escuela Sup. de Ing. de Sistemas UNPRG Bernardo Núñez Montenegro 3 Y luego la transformada inversa de laplace 1 2 2 1 2 ( ) 1 ( ) 2 1 s t s t n e ec t s s ω ζ − − = + − − DEFINICIONES DE LAS ESPECIFICACIONES DE LA RESPUESTA TRANSITORIA Muchos sistemas físicos son de segundo orden (o se pueden aproximar a ellos). En la práctica, se puede desear que un sistema se comporte de determinada manera ante una escalón unitario como señal de entrada. Terminología necesaria para poder especificar el comportamiento temporal. CONTROL Y AUTOMATIZACION DE PROCESOS Escuela Sup. de Ing. de Sistemas UNPRG Bernardo Núñez Montenegro 4 • Tiempo de retardo dt (tdelay): tiempo requerido para que la respuesta alcance por primera vez la mitad del valor final. • Tiempo de crecimiento rt (trising): tiempo requerido para que la respuesta pase del 0% al 100% de su valor final (o del 5% al 95% o del 10% al 90%). Generalmente el tiempo de 0% a 100% se emplea para sistemas subamortiguados y el de 10% al 90% para sistemas sobreamortiguados. • Tiempo pico tp(tpeak): tiempo requerido para que la respuesta alcance el primer pico del sobrepaso. • Sobrepaso máximo Mp • Tiempo de asentamiento ts (tsetting): tiempo requerido para que la respuesta alcance y permanezca dentro de un rango especificado por un porcentaje del valor final (2% o 5%). n ts π ζω = y 21 xMp e ζ π − −= p tr π ϕ ω − = y p tp π ω = Donde: 21arctg ζϕ ζ − = 21p nω ω ζ= − Se sugiere respuestas rápidas y amortiguadas; para ello ζ debe estar en un rango de 0,4 a 0,8. Valores inferiores o superiores, producen sobre impulso o respuesta lenta. CONTROL Y AUTOMATIZACION DE PROCESOS Escuela Sup. de Ing. de Sistemas UNPRG Bernardo Núñez Montenegro 5 ESTABILIDAD SEGÚN LA UBICACIÓN DE POLOS Y CEROS Según la posición de los polos podemos determinar si un sistema es estable o no: ( ) ( ) ( ) j i s z W s s p + = + ∏ ∏ • Un sistema es estable si todos sus polos están situados en el semiplano complejo negativo. • Un sistema es inestable si algún polo está situado en el semiplano, complejo positivo o si existen polos múltiples en el eje imaginario o en el origen. • Un sistema es limitadamente estable si existe un solo polo en el origen, estando los demás situados en el semiplano negativo. • Un sistema es marginalmente estable si existe una pareja simple (no múltiples) de polos complejos conjugados sobre el eje imaginario, estando los restantes polos situados en el semiplano negativo.
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