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Intercambiadores de calor Tipos de intercambiadores Fundamentos de la transferencia del calor Métodos de cálculo Aspectos complementarios para el diseño 1 INTRODUCCION • Un intercambiador de calor se puede describir de un modo muy elemental como un equipo en el que dos corrientes a distintas temperaturas (o diferentes niveles energéticos), fluyen sin mezclarse con el objeto de enfriar una de ellas, calentar la otra o ambas cosas a la vez 2 • Desde el momento en que un intercambiador de calor se instala y pone en funcionamiento dentro de un proceso de transferencia térmica, se precisa un determinado gradiente de temperatura para que se pueda efectuar la transmisión del calor; la magnitud de este gradiente se puede reducir utilizando un intercambiador de mayor porte, pero esto a su vez implica un mayor costo, tanto de tipo económico, como energético. • Consideraremos como parte del conjunto de los intercambiadores de calor, no sólo los clásicos formados por la carcasa y tubos, sino también otros, como los de lecho fluido, o los que aprovechan la energía solar, o las tuberías de calor o calefacción, etc. 3 TIPOS BASICOS DE INTERCAMBIADORES DE CALOR: tubos concéntricos • El intercambiador de calor más sencillo se compone de un tubo dentro de otro tubo, denominado intercambiador de tubos concéntricos. • Este montaje de corrientes paralelas funciona, tanto en contracorriente como en equicorriente, circulando el fluido caliente o el frío a través del espacio anular, mientras que el otro fluido circula por la tubería interior. 4 TIPOS BASICOS DE INTERCAMBIADORES DE CALOR: tubos concéntricos • En un flujo paralelo en equicorriente (a), la temperatura final del fluido más frío nunca puede llegar a ser igual o menor a la temperatura de salida del fluido más caliente. • Sin embargo, en un flujo en contracorriente (b), la temperatura final del fluido más frío (que es el que se calienta) puede superar la temperatura de salida del fluido más caliente (que se enfría), puesto que existe un gradiente de temperaturas favorable a todo lo largo del intercambiador de calor. • Un caso particular ocurre cuando alguno de los fluidos no cambia su temperatura (c ), sino que transfiere calor latente. 5 INTERCAMBIADOR de carcasa y tubos DE PASO SIMPLE (1-1) • El intercambiador de tubos concéntricos, no es adecuado cuando el flujo másico es elevado. • Si se utilizan varios tubos concéntricos en paralelo, el peso del material de los tubos que se necesita se haría tan grande, que es mucho más económico el construirlos formando un conjunto de carcasa y tubos, de forma que se utiliza una carcasa común para muchos tubos; • éste intercambiador, debido a que funciona con un solo paso de fluido en el lado de la carcasa y un solo paso de fluido en el lado de los tubos se denomina intercambiador 1-1. 6 INTERCAMBIADOR de carcasa y tubos • En un intercambiador de carcasa y tubos en contracorriente, los coeficientes de transmisión de calor del lado de la carcasa y del lado de los tubos deben ser del mismo orden de magnitud y ser grandes para obtener un coeficiente global satisfactorio. • La velocidad y turbulencia del líquido del lado de la carcasa son tan importantes como las del líquido del lado de los tubos. • Si las dos corrientes son del mismo orden de magnitud, la velocidad del lado de la carcasa es menor que la del lado de los tubos; • Por ello se instalan placas deflectoras con el fin de disminuir la sección de flujo del líquido del lado de la carcasa y obligarlo a circular en dirección cruzada a la bancada de tubos en vez de hacerlo paralelamente a ellos; • De esta forma se consigue un coeficiente de transferencia de calor más elevado en flujo cruzado que en circulación paralela a los tubos. 7 INTERCAMBIADOR de carcasa y tubos placas deflectoras 8 INTERCAMBIADOR de carcasa y tubos placas deflectoras • El flujo pasa perpendicularmente a los tubos, circulando hacia abajo en la primera sección, hacia arriba en la segunda, y así sucesivamente; la turbulencia adicional que se crea mediante este tipo de flujo aumenta el coeficiente de transmisión de calor del lado de la carcasa. 9 10 11 12 13 INTERCAMBIADOR DE FLUJOS CRUZADOS • En el enfriamiento o calentamiento de gases es interesante utilizar un intercambiador de calor en flujo cruzado, en el que uno de los fluidos (líquido o gas) circula por el interior de los tubos, mientras que al otro fluido (gaseoso) circula perpendicularmente al haz de tubos 14 INTERCAMBIADOR DE FLUJOS CRUZADOS • El flujo del fluido exterior puede realizarse mediante convección forzada o libre; • El gas que circula por el exterior de los tubos se considera de tipo de mezcla, mientras que el fluido del interior de los tubos se considera sin mezclar; • El flujo del gas exterior es con mezcla porque puede moverse libremente entre los tubos cuando intercambia calor, mientras que el fluido del interior de los tubos está confinado y no puede mezclarse con ningún otro flujo o corriente durante el proceso de intercambio de calor 15 Clasificación de intercambiadores de carcasa y tubos • Standards of the Tubular Exchanger Manufacturers Association (TEMA) 16 Flujos de Calor y Resistencias Geometría Densidad de Flujo Flujo de Calor Resistencia Mecanismo de Transmisión del Calor por Conducción Plana q =cte Cilíndrica q(r) Esférica q(r) Mecanismo de Transmisión del Calor por Convección Interfase sólido-fluido Mecanismo de Transmisión del Calor por Radiación Radiación entre 2 superficies k A T1 T2 x x k A 2kL ln r 2 r 1 T 1 T 2 ln r 2 r 1 2 k L 4k 1 r 1 1 r 2 T 1 T 2 1r 1 1 r 2 4k h A (T1-T2) 1/ h A F F G T 1 4 T 2 4 17 COEFICIENTE DE TRANSFERENCIA TÉRMICA GLOBAL • Una de las primeras cuestiones a realizar en el análisis térmico de un intercambiador de calor de carcasa y tubos consiste en evaluar el coeficiente de transferencia térmica global entre las dos corrientes fluidas. • El coeficiente de transferencia térmica global entre un fluido caliente a temperatura TC y otro frío a temperatura TF separados por una pared plana se define mediante la ecuación: AhkA L Ah R UA TTUAq Fc i i i FC 11 11 3 1 18 COEFICIENTE DE TRANSFERENCIA TÉRMICA GLOBAL • En el caso de un intercambiador de calor formado por dos tubos concéntricos, el área de la superficie de intercambio térmico es: • Interior: Ai = 2 π riL • Exterior: Ae = 2 π reL • de forma que, en general: eF ie ic AhkL rr Ah UA ei 1 2 ln1 1 COEFICIENTE DE TRANSFERENCIA TÉRMICA GLOBAL • Si el coeficiente de transferencia térmica global viene referido a la superficie exterior Ae el valor de Ue será: • mientras que si viene referido a la superficie interior Ai será: eFi ee iiC e e hr r k r rh r U 1ln 1 20eFe i i ei iC i hr r r r k r h U ln1 1 21 Factores de resistencia por ensuciamiento normales Tipo de fluido Requiv (m2ºK/W) Agua de mar por debajo de 325°K 0,0009 Agua de mar por encima de 325°K 0,0003 Agua de alimentación de calderas por encima de 325°K 0,0005 Agua de río 0,001-0,004 Agua condensada en un ciclo cerrado 0,0005 Agua de torre de refrigeración tratada 0,001-0,002 Gasóleo ligero 0,0020 Gasóleo pesado 0,0030 Asfalto 0,0050 Gasolina 0,0010 Queroseno 0,0010 Soluciones cáusticas 0,0020 Fluido hidráulico 0,0010 Sales fundidas 0,0005 Gases de escape de un motor 0,010 Aceite combustible 0,0050 Aceites vegetales 0,0030 Vapores de alcohol 0,0001 Vapor, cojinetes sin aceite 0,0005 Vapor, con aceite 0,0010 Vapores refrigerantes, con aceite 0,0020 Aire comprimido 0,0010 Líquido refrigerante 0,0010 FACTOR DE CORRECCIÓN DE LA (LMTD).- • Cuando se tienen intercambiadores muy complejos, como los montajes en carcasa y tubos, con varios pasos de tubos por cada carcasa, o varias carcasas,y en el caso de intercambiadores de flujo cruzado, la deducción analítica de una expresión para la diferencia media de temperaturas resulta muy compleja. • Por lo que se resuelve por similitud con un intercambiador concéntrico, aplicando un factor de corrección. 22 mTFAUQ *** Fuerza impulsora 23 Ecuación de diseño 24 Estructura de costo 25 Métodos de cálculo • Método de la Eficiencia o Número de Unidades de Tansferencia (Nusselt) • NTU=UA/(W Cp)min ; • =Q /Qmax ; • Qmax= (W Cp)min (Thi –Tci); • A= f (NTU,R); • R=(WCp)c/(WCp)h • Método de Kern, es un método riguroso, que analiza los procesos convectivos de los fluidos en los tubos y en la carcasa, evaluando las propiedades físicas de las corrientes a temperaturas medias o calóricas. La transferencia de calor por conducción se calcula en los paredes internas de los tubos y se desperecia el intercambio por la carcasa al medio. De esta manera se calcula el coeficiente global de transferencia limpio (UC) Los valores de resistencia a la conducción por las incrustaciones se adoptan de datos de perfomance similares, calculándose el coeficiente global de transferencia sucio (UD) • 1/UD=1/UC + Rm • Método Shortcut, es un método aproximado que permite usar las correlaciones tradicionales para convección forzada, las ecuaciones de balance de energía, utiliza ecuaciones puestas en función de la geometría de los tubos, deflectores y carcaza 26 27 Short cut 28 Lord, R. C., Minton, P. E., & Slusser, R. P. (1970). Design of heat exchangers. CHEM ENG, 77(2), 96-118. 29 30 31 32 33 34 Nomenclatura 35 Estimación de intercambiadores (Método TEMA) 36 Estimación de intercambiadores carcasa y tubos (método TEMA) 37 Effectively Design Shell-and-Tube Heat Exchangers. Datos para el diseño 38 •de ambas corrientes.1. Caudales •de ambas corrientes.2. Temperaturas de entrada y de salida •Este dato es necesario para los gases, especialmente si la densidad del gas no ha sido dada; pero no es realmente necesario para líquidos, ya que sus propiedades no varían con la presión. 3. Presión de operación de ambas corrientes. •Este es un parámetro muy importante para el diseño del intercambiador de calor. En general, para los líquidos, se permite un valor de 0,5-0,7 kg / cm2 por la carcasa. Una caída de presión más alta es por lo general garantizada para líquidos viscosos, especialmente en los tubos. Para los gases, el valor permitido es generalmente 0,05-0,2 kg / cm2, siendo típica de 0,1 kg / cm2. 4. Caída de presión admisible para ambas corrientes. •Si no fueron determinadas, el diseñador debe adoptar valores especificados en las normas de TEMA o en base a la experiencia pasada. 5. Resistencia al ensuciamiento de ambas corrientes. •Estas incluyen: viscosidad, conductividad térmica, densidad y el calor específico, preferiblemente a ambas temperaturas de entrada y de salida. Los datos de viscosidad deben ser suministrados a temperaturas de entrada y de salida, especialmente para líquidos, ya que la variación con la temperatura puede ser considerable y es irregular (no lineal ni log-log). 6. Propiedades físicas de ambas corrientes. •El suministro especificado debe ser consistente tanto para el lado de la carcasa como de los tubos.7. Exigencia de calor. Effectively Design Shell and Tube Heat Exchangers”, Mukherjee. 39 •Si no está instalado, el diseñador puede elegir éste basándose en las características de los distintos tipos de construcción descritos anteriormente. De hecho, el diseñador está normalmente en una posición mejor que el ingeniero de proceso para hacer esto. 8. Tipo de intercambiador de calor. •Es deseable que coincidan los tamaños de boquillas con los de línea, para evitar expansores o reductores. Sin embargo, los criterios de tamaño para las boquillas son por lo general más rigurosos que para las líneas, especialmente para la entrada de la carcasa. En consecuencia, los tamaños de boquillas deben ser a veces un tamaño mayor (o incluso más en casos excepcionales) que los tamaños de línea correspondientes, especialmente para las pequeñas líneas. 9. Tamaños de línea. •El tamaño del tubo se designa como D.O.- 'espesor' -longitud. Algunos propietarios de las plantas tienen un D.O.- 'espesor' preferido, (por lo general en base a consideraciones de inventario), y el lay out disponible determinarán la longitud máxima del tubo. Muchos propietarios de las plantas prefieren estandarizar las tres dimensiones, de nuevo basándose en consideraciones de inventario. 10. El tamaño de tubo preferido. •Este se basa en los requisitos para retirar el haz de tubos y está limitada por la capacidad de la grúa. Tales limitaciones se aplican sólo a los intercambiadores con haces de tubos extraíbles, es decir, de tubo en U y cabeza flotante. Para intercambiadores de placas de tubos-fija, la única limitación es la capacidad de fabricación del fabricante y la disponibilidad de componentes, tales como extremos y las bridas en forma plana. Por lo tanto, los intercambiadores de calor de cabezal flotante a menudo se limitan a una carcasa de diámetro interno de 1.4 a 1.5 m y una longitud de tubo de 6 m o 9 m, mientras que los intercambiadores de calor de carcasa y tubos fijos, pueden tener envolturas tan grandes como 3 metros y tubos de longitudes de hasta 12 metros o más. 11. Diámetro máximo de la carcasa •Si los tubos y la carcasa están hechos de materiales idénticos, todos los componentes deben ser de este material. Por lo tanto, sólo los materiales de carcasa y tubos de construcción deben especificarse. Sin embargo, si la camisa y los tubos son de diferentes materiales, deben especificarse todos los componentes principales para evitar cualquier ambigüedad. Los componentes principales son la cáscara (y cubierta de la cáscara), tubos, canales (y cubierta de canal), placas de tubos y deflectores. Placas de tubos pueden estar revestidos o enchapados. 12. Materiales de construcción. •Estos incluyen recirculación, condiciones irregulares, escenarios operativos alternativos, y si la operación es continua o intermitente. 13. Consideraciones especiales. EFFECTIVELY DESIGN SHELL-AND-TUBE HEAT EXCHANGERS. DATOS PARA EL DISEÑO Videos • https://www.youtube.com/watch?v=7dXxcmkUS_c • https://www.youtube.com/watch?v=gRooYtcpjZ8 Noticias • http://www.unsam.edu.ar/tss/larga-vida-para-la-leche-de-cabra/ 40
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