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CAPÍTULO 5 CARACTERÍSTICAS RELEVANTES DE LOS SISMOS EN EL CONTEXTO DE LA INGENIERÍA SÍSMICA El conoc1m1ento de los sismos corresponde a una muy amplia actividad científica denominada sismología ciencia que incluye aspectos analíticos y observacionales ambos necesarios para su desarrollo. La sismología es una rama especializada de la geofísica. La ingeniería civil de las regiones con actividad sísmica debe penetrar en algunos componentes de la sismología con el fin de comprender de manera apropiada el efecto de los sismos sobre muy diversas construcciones requeridas para el bienestar colectivo, tales como edificaciones convencionales, puentes, presas de embalse y sus obras complementarias, estructuras industriales y comerciales especiales, carreteras y vías para la infraestructura del transporte. Dentro de pensamientos similares y como aplicación de su especialidad algunos sismólogos se han interesado en la problemática de las construcciones sacudidas por los sismos y se han integrado en grupos de investigación que han ayudado a ampliar el conocimiento sobre un tema muy amplio e importante para el bienestar de la comunidad. Llegar a un equilibrio entre las componentes sismológicas de orden analítico y práctico que le den al ingeniero una visión apropiada para obtener diseñ.os que garanticen la funcionalidad, seguridad y economía de las edificaciones, no es algo sencillo. Una aproximación demasiado analítica desanima al lector; una aproximación puramente informativa, además de inútil resulta peligrosa para el lector porque no le ayuda a madurar y mejorar su criterio profesional. Finalmente, una aproximación basada únicamente en observaciones adolece de la integralidad científica deseable en la buena ingeniería. En este y los dos siguientes capítulos se presentan algunas características de los sismos que se consideran necesarios para que los ingenieros que se dedican al diseñ.o y planeamiento de obras civiles adquieran una visión apropiada de la interacción entre las 64 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica cargas inerciales derivadas de los sacudimientos producidos por los sismos y las estructuras de las edificaciones y desde luego del conjunto mismo de la construcción. 5.1 FOCO Y EPICENTRO DE UN SISMO Anteriormente se ha descrito el proceso de acumulación lenta de energía elástica en la corteza o en la litosfera debido a la continua deformación de la superficie terrestre. La acumulación de energía genera un campo de esfuerzos al cual se asocian deformaciones; el campo mencionado ocupa un cierto volumen dentro del cual la intensidad de sus propiedades varía de manera crudamente estimada o conocida en la actualidad. Figura 5.1: Foco y epicentro de un sismo La liberación súbita de la energía elástica acumulada constituye el origen de un sismo, evento al cual se asignan dos conceptos para su ubicación. El foco, que corresponde a la región del campo de esfuerzos donde se inicia la liberación de energía y el epicentro que es la proyección del foco sobre la superficie terrestre. El foco también se denomina hipocentro en la bibliografia. En la Figura 5 . 1 se aprecian las definiciones de foco y epicentro. La ubicación del foco se logra a partir del análisis de los sismogramas, registros que dejan en los sismógrafos las ondas de esfuerzo al desplazarse por la tierra. Siempre hay incertidumbres en la ubicación del foco. Aspectos tales como la estructura de la corteza y velocidad real de las ondas a lo largo del camino recorrido se combinan con la insuficiencia de estaciones de registro limitando la precisión de la determinación del foco y de su epicentro. A medida que se instalan redes sismológicas más sofisticadas van desapareciendo o disminuyendo estos problemas. 5.2 MAGNITUD Y MOMENTO SÍSMICO Los conceptos de magnitud, momento sísmico y energía liberada son términos que se emplean en la sismología para comparar un sismo con otro y para cuantificar la energía liberada durante la ruptura que da origen a un sismo. Los tres conceptos están íntimamente ligados entre sí y son de gran importancia en la ingeniería sísmica. El inge niero debe ser plenamente consciente de que para poder discutir temas en un mundo muy globalizado por las facilidades de comunicación actuales y con mayor razón con las que vendrán, el vocabulario debe ser común y tan preciso como sea posible. Este numeral tiene por objeto presentar las bases para poder comparar sismos entre sí y la energía liberada en las rupturas. El capítulo busca integrar conceptos de la sismología en el ambiente de las construcciones civiles con el fin de ampliar el panorama de la ingeniería de construcción. a) Magnitud El concepto de magnitud lo introdujo C. F. Richter [5. 1 ] hacia el año 1 935 con el objeto fundamental de poder comparar la energía liberada entre diferentes sismos. No obstante la serie de limitaciones que los sismólogos le han encontrado al concepto de magnitud 65 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica éste sigue siendo el parámetro de más amplio uso para caracterizar la energía liberada. La magnitud M la definió Richter mediante la ecuación: M=log(A/T)+f(Li,h)+Cs+Cr 5 . 1 A es l a amplitud de la deformación del medio en el cual está colocado el geófono del sismógrafo; se expresa en milésimas de milímetro. En su definición inicial Richter toma la amplitud del registro y no la del terreno. T es el periodo de la onda sobre la cual se mide la amplitud, en segundos. Li es la distancia epicentral en grados; h es profundidad del foco, en kilómetros. Cs es un factor de corrección propio de la estación sismológica. Cr corresponde a un factor de corrección regional el cual varía en una forma más o menos compleja. La evaluación de la función de la distancia y la profundidad se hace con base en estudios analíticos y empíricos de tal manera que no sólo se considere la atenuación, la cual afecta la amplitud del registro, sino que también se tenga en cuenta el tipo de onda. La magnitud es propia de cada sismo y teóricamente debería estar representada por un número y solamente uno. De acuerdo con la expresión 5 . 1 la magnitud no tiene límite superior aunque en la práctica sí existe y probablemente es del orden de ocho o un poco superior en el contexto presentado por ecuaciones del tipo 5 . 1 . Para asimilar el tema de l a magnitud a una situación más familiar el lector puede , imaginar un experimento consistente en colocar una cierta cantidad de explosivos a una determinada profundidad. Supóngase que a diferentes distancias de donde se hace detonar el explosivo se colocan instrumentos de medición que registran el efecto de la explosión en función de la amplitud de la deformación del suelo. Podría formularse un modelo que ayudado con muchas explosiones y la lectura en instrumentos apropiados permitiese determinar el peso del explosivo detonado. A este peso en una u otra forma correspondería una energía liberada; en el caso de un sismo a la energía evaluada para el explosivo corresponde la noción de la magnitud. En el ejemplo propuesto cada instrumento de medición registrará una amplitud diferente; con ayuda del modelo mecánico y la fase experimental se podrá deducir la cantidad de explosivo y su energía. Un promedio sobre las diferentes lecturas dará una información más aceptable sobre la energía liberada. Existe entonces un paralelismo entre la energía (peso y calidad) del explosivo con la magnitud del sismo y entre la formulación del modelo mecánico para evaluar las explosiones y los términos f(Li,h), Cr y Cs de la expresión 5 . 1 , con la instrumentación para medir la amplitud con que se registra la explosión y la amplitud con que un sismógrafo registra un sismo. Aunque las consideraciones anteriores permiten deducir la unicidad de la magnitud, realmente existen varias escalas para su evaluación en vista delas diferentes ondas que parten de la fuente sísmica. A continuación se presentan las escalas de magnitud empleadas en la actualidad. Magnitud local ML la cual corresponde a la concepción inicialmente propuesta por Richter en 1 935 para eventos ocurridos en el sur de California. Esta magnitud fue definida como el logaritmo de la máxima amplitud medida en el registro correspondiente al sismo bajo consideración logrado en un sismógrafo de torsión Wood-Anderson con período natural de 0.8 segundos, magnificación de 2.800 y coeficiente de amortiguamiento de 80%, cuando el sismógrafo estaba localizado a cien kilómetros del 66 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica epicentro del terremoto. La magnitud para eventos localizados a diferentes distancias de los 100 kilómetros propuestos puede evaluarse en términos de la variación de la amplitud con la distancia. La magnitud M8 fue propuesta por Gutenberg y Richter en el año 1945 después de detenidos estudios. Es válida para diferentes distancias epicentrales y sismógrafos y es la más empleada en la actualidad para sismos con distancia epicentral importante, medida desde la estación de registro. La Ms requiere un conocimiento más preciso de la variación de la amplitud de onda en función de la distancia; además, para poder emplear diferentes instrumentos se debe usar la amplitud de la vibración del suelo en lugar de la amplitud en el registro. Ms puede evaluarse para ondas superficiales con períodos del orden de 20 segundos mediante la expresión siguiente, la cual es conocida como la formula de Praga: M8 =log(A/T)+ l ,66log(A)+3,3 5.2 A es la amplitud espectral a 20 segundos de la componente horizontal de la onda de Rayleigh medida en el terreno, en micrones. A es la distancia epicentral en grados. Okal [5.2] ha estudiado en detalle la fórmula de Praga y considera que podría extenderse para períodos más largos, para distancias epicentrales apropiadas, caso en el cual la ecuación 5.2 requeriría algunas modificaciones. Con base en la medición de la amplitud de las ondas internas con períodos del orden de un segundo Gutenberg desarrolló la magnitud m también mencionada en la literatura como mb o Mb. Existen expresiones que permiten correlacionar los valores de Mb con Ms o ML' véase a Bath [5.3]. � =l .7+0.SML-0.01(�) 2 5.3 �=0.56M8+2.9 5.4 Para diferentes regiones se han desarrollado expresiones similares; para la región del noroccidente de América del Sur; se ha encontrado la siguiente: �=l .5 1 M¡,-2.96 mientras que para toda Sur América, la correlación indicada corresponde a: M8= 2. 1 8M¡,-6.44. De acuerdo con Boore [5.4], para sismos muy grandes cuyo mecanismo de liberación de energía se ajuste a la teoría de la recuperación elástica la escala de magnitudes puede conducir a errores debido a que la amplitud que se registra será realmente aquella corres pondiente a sólo una parte de la gran área de ruptura; más precisamente, habrá atenuación de ondas provenientes de zonas lejanas con respecto al instrumento registrador. Dos sismos registrados en la misma estación sismológica provenientes de un mismo epicentro permiten suponer que las ondas han recorrido trayectorias muy similares. En consecuencia, resultaría previsible que sus registros sean similares si las magnitudes son iguales. Por el contrario, si sus magnitudes son diferentes, los registros resultarían con 67 Capítulo 5, Características generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica amplitudes así mismo diferentes aunque en este caso la frecuencia a la cual se evalúa la amplitud de cada uno es crucial. Diferentes consideraciones de orden analítico y apreciaciones empíricas han permitido deducir a algunos investigadores que existe una ley de escalación de los sismos en la cual interviene la frecuencia, por ello la escalación se hace en términos espectrales. Esta ley indica que si a partir de ondas de largo periodo se intenta comparar un sismo que ha liberado mucha energía con otro que ha liberado poca, el sismo grande podría resultar bien evaluado mientras que el pequeño podría resultar incorrectamente evaluado. Los denominados modelos cuadráticos y cúbicos se han propuesto para describir la escalación. El modelo cuadrático se ajusta mucho mejor a las lecturas de aceleración en las zonas epicentrales. En el modelo cuadrático el desplazamiento espectral Q(ro) está dado por la ecuación: Q( ro)=Q(O)/[ 1 +( m'ffio)]2 5.5 En la cual O)o es la frecuencia de esquina a partir de la cual decae la amplitud con el exponente menos dos, Q(O) es proporcional al momento sísmico y ro es la frecuencia a la cual se evalúa la amplitud espectral (energía). En la Figura 5.2 se aprecia la escalación espectral de un registro de campo lejano a una distancia fija del foco pero para diferentes magnitudes. Obsérvese que para evaluar magnitudes pequeñas el sismograma se puede analizar con frecuencias altas (ondas de corta longitud) mientras que para magnitudes elevadas, se debe recurrir a bajas ' frecuencias (ondas de gran longitud). Los efectos de la saturación son analizados por muchos autores, véase a Kanamori y Anderson [5.5]. Figura 5.2: Saturación de la magnitud en términos de lafrecuencia Con el fin de obviar el problema de saturación se ha propuesto la magnitud Mw, véase a Kanamori [5.6], la cual tiene la ventaja de basarse en el momento sísmico M0 cantidad no saturable si se toman periodos lo suficiente largos; esta magnitud está dada por la relación: � =(2/3)logM0- l 0. 7 5.6 De acuerdo con Bullen y Bolt [57] el sismo de Alaska en 1964 tendría las magnitudes siguientes: Ms=8.4 y Mw=9.2. Intuitivamente se deduce que para liberar mucha energía se requiere una elevada magnitud y que ésta sólo es viable a partir de la ruptura de grandes áreas. 68 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica La Figura 5.3 muestra el logaritmo del área 2 . de falla S (km ) contra la magmtud Ms en función de los rangos de caída de esfuerzos cr afectados por la eficiencia ri del proceso, con diferenciación de sismos interplaca e intraplaca [5.5]. La eficiencia es la relación entre la energía sísmica liberada y la energía total. Es importante hacer notar que los autores de la gráfica ubican los sismos correspondientes a la ruptura de fallas geológicas de California como sismos intra placa aunque su vecindad con los límites entre placas es evidente. Figura 5.3: Relaciones empzrzcas entre la La correlación semilogarítmica entre los superficie de falla y la magnitud Ms parámetros Ms y S es muy clara y desempeña un papel muy importante en los estudios de la amenaza sísmica local puesto que la superficie de falla S tiene una longitud y una profundidad. La longitud se puede relacionar con los mapas neotectónicos de un país o región. La regresión correspondiente a la Figura 5.3 conduce a la ecuación: log S=l .02Ms-4.0l 5 .7 b) Momento sísmico De lo presentado en el subnumeral anterior, se deduce que el momento sísmico M0 perkite cuantificar y comparar sismos entre sí; este parámetro sísmico tiene especial im�ortancia para grandes sismos. El momento sísmico se evalúa escalarmente mediante l "' . ' a expres10n: M 0 =SLiG (ton·m) 5.8 S, es el área de la falla (longitud por profundidad), Li la longitud del desplazamiento 6 2 medio de la falla y G es el módulo de rigidez al cortante ""3x l 0 ton/m (30.000 MP). De acuerdo con Kanamori y Anderson [5.5], Kanamori [5.6] y Hanks [5.8], el momento sísmico puede correlacionarse con la magnitud Mw lográndose obviar en esta forma una parte ímportante de las dificultades presentadas con la saturación de la escala de magnitudes para grandes sismos. La racionalización del empleo de la magnitud y el momento sísmico como elemento de comunicación confiable entre personas que tienen relaciones diferentes con el problema sísmico esalgo relativamente reciente. En los reportes de los efectos de sismos conocidos hasta finalizar la década 1970-1 980 se mezclaban las magnitudes sin diferenciarlas [5.9] y la referencia al momento sísmico no era muy frecuente. El momento sísmico presenta dificultades para su evaluación directa a partir de la longitud de desplazamiento de la falla y del área de falla pero desde el punto de vista analítico se han desarrollado métodos para su evaluación teniendo en cuenta las propiedades frecuenciales del sismograma. De acuerdo con Aki y Richards [5 . 10] los 69 Capitulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica 30 valores de Mo oscilan entre 10 dinas·cm para sismos enormes como el de Chile en 1960 12 hasta valores pequeños, del tipo 1 O dinas· cm para microsismos. El análisis de veintidós informes de misiones posterremoto despachadas a las zonas afectadas por Unesco y Ceresis [5.9] y los reportes de muchos sismos ocurridos en las últimas décadas del siglo XX indican que el desplazamiento medio es poco evidente en terremotos similares a la mayoría de los que ocurren en el mundo. El área de la falla puede evaluarse a partir de la localización de las replicas del sismo principal, pero para eventos profundos con focos a 60 km o mayores las replicas son muy pocas, cuando las hay. La aplicación de la ecuación 5.8 en la mayoría de los sismos asociables a la zona de Benioff debe partir de consideraciones espectrales en las cuales la frecuencia de esquina desempeña un importante papel. Figura 5.4: Relaciones empíricas entre el momento sis mico, la magnitud y la superficie del plano de falla La referencia [5.5] analiza el nexo entre la magnitud y el momento sísmico y concluye sobre la existencia de una correlación entre estas medidas del tamaño o fortaleza de un sismo la cual está dada en términos de la proporcionalidad: logM0oc l .5Ms. Esta correlación se obtiene a partir de los datos mostrados en la Figura 5.4 y puede llegar a tener importancia creciente en la ingeniería sísmica. Por otra parte, en la misma Figura se aprecia la graficación de la superficie de ruptura S en función del momento sísmico; hay una relación lineal en las escalas empleadas. Más adelante se introducen relaciones que ligan el desplazamiento medio de una ruptura con la magnitud asociada o la longitud de ruptura contra la magnitud. Estos dos parámetros adicionales combinados con los conceptos más o menos elementales sobre los parámetros focales analizados en este capítulo suministran los elementos de análisis adecuados para que los diseños de obras civiles sometidas a la acción sísmica garanticen 70 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica la funcionalidad, seguridad y economía, acordes con las condiciones socio económicas de una región o país. 5.3 RECURRENCIA DE LAS MAGNITUDES Antes se ha analizado la lenta acumulación de energía en las zonas de convergencia, expansión o desplazamiento horizontal de la corteza terrestre. Tales temas combinados con los presentados hasta este punto del capítulo generan la pregunta siguiente: si por razones naturales se deben producir rupturas en una zona esforzada, ¿cada cuanto ocurren y que magnitudes de sismo liberan?. La contestación a esta pregunta no es sencilla si se intenta penetrar en el fenómeno físico de cada campo de esfuerzos pero muestra una tendencia estadística general que permite estudiar el problema de manera expedita. La sismicidad es la síntesis de la actividad sísmica de una región. La sismicidad está conformada por los datos sobre los sismos pasados los cuales se pueden reducir de tal manera que se deduzca de ellos importantes características regionales. La recurrencia de las magnitudes es una de esas posibles deducciones. Ante todo, debe mencionarse que para hacer los estudios de recurrencia de las magnitudes es necesario circunscribirse a un área que no puede ser muy pequeña. Parece que un círculo de 200 km de radio es algo aceptable para ésta, que suele denominarse área de ínfluencia. Richter estudió la ocurrencia de sismos a lo largo del tiempo y encontró que la situación se representaba bastante bien por la regresión entre /., y M; /., es el promedio de sismos por unidad de volumen que ocurren con magnitud igual o mayor que M; a y � son constantes que dependen de cada zona evaluada. La relación toma la forma: 5.9 La ecuación 5.9 también es representativa de ensayos de fractura realizados en laboratorio. Mientras que a tiene un rango de variación apreciable entre diferentes zonas � es un factor cuyo rango de variación es relativamente pequeño. De acuerdo con Esteva [ 5 . 1 1 ], los valores siguientes parecen una buena estimación de �. Cinturón circumpacífico, �=2. 16. Cinturón alpino, �=l . 70. Sistemas de baja sismicidad, �=2.88. Esta ecuación sobre estima los valores muy elevados de la magnitud, lo cual obliga a curvar la gráfica para magnitudes altas. Mediante algunos ajustes con cambios de logaritmos las ecuaciones de regresión como la 5.9 se pueden llevar a la forma general siguiente: �=A-BlogN 5 . 1 0 A es el intercepto con las abscisas, el cual hasta cierto punto representa una medida de la magnitud máxima de la región. N es el número de sismos que igualan o superan el nivel de referencia M5 B es la pendiente de la recta de regresión. Si logN�O. Ms� A. Por lo tanto, A es una indicación de la magnitud máxima que se puede esperar si la muestra corresponde a una situación real. Es usual trabajar N como el número de sismos por año para facilitar el empleo de la ecuación 5 . 1 O. La pendiente B se obtiene de la gráfica tomando, por facilidad, el ciclo entre 1 y 10 eventos y la diferencia entre las magnitudes correspondientes a cada uno de estos valores: B=[log(N10)-Iog(N1)]/[(M)1 -(M)10] 71 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica Un valor de B grande, por ejemplo 2.5 o mayor, significa predominancia de los sismos pequeños. Un valor de B bajo, del orden de 1 .2 o inferior, significa predominancia re gional de sismos con magnitudes mayores. Esto indica que entre más bajo sea el valor de B, más alta resulta la peligrosidad regional. La recurrencia de las magnitudes se puede entender como representativa de la síntesis del pasado de la sismicidad conocida dentro del área de influencia. Figura 5.5: Recurrencia de las magnitudes para una muestra mundial Ejemplo Con los datos de los sismos pasados localizados dentro del área de influencia se puede formar un listado colocando las magnitudes en orden creciente a partir de una magnitud mínima, usualmente igual a cuatro. Se cuentan los sismos que igualan o superan la magnitud de referencia. Por ejemplo, número de eventos con magnitudes iguales o mayores que 4.0, mayores que 4.5 y así sucesivamente hasta agotar la muestra que resultó de las informaciones obtenidas del área de influencia. Graficando sobre las ordenadas en escala logarítmica contra las magnitudes en escala natural en las abscisas se obtiene por regresión una recta, la cual se conoce con el nombre de recurrencia de las magnitudes. Esta metodología se debe a C. F. Richter y a veces la llaman ley de Richter. Véase La Figura 5.5. En una región de reconocida actividad sísmica se debe construir un puente de gran importancia para lo cual se solicita un estudio de la amenaza sísmica local, ésta a su vez exige el conocimiento de la recurrencia de las magnitudes. Dentro de un área de influencia de 200 km de radio se ha identificado con claridad una fuente sismogénica con los registros instrumentales de los 223 eventos que se indican ya ordenados en la tabla adjunta. Se debe hacer notar que los datos de la tabla no hacen parte de un problema real aunque si son similares. Con la información arreglada de la manera indicada, el analista lo único que requiere es graficarla en un papel semilogarítmico;logarítmico para las ordenadas y natural para las abscisas. En las ordenadas se coloca el número de sismos con magnitud igual o superior a cada uno de los 1 O intervalos indicados y en las abscisas la magnitud de base especificada para cada intervalo: 3 para el 1 ; 3.5 para el 2;· 4 para el 3, etc. Si se desea, casi que por inspección se pueden obtener los parámetros A y B. En el presente caso se ha obtenido la ecuación de regresión siguiente: Ms=7.5 1 - l .9 1 logN. La ecuación de recurrencia tiene la ventaja de que permite convertir un proceso discreto en otro continuo; de esta manera la ecuación sirve de estimador de la ocurrencia 72 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica Magnitud # Intervalo Ms>3.0 223 1 M5>3.5 126 2 Ms>4.0 69 3 Ms>4.5 37 4 Ms>5.0 20 5 M5>5.5 9 6 Ms>6.0 6 7 Ms>6.5 4 8 Ms>7.0 1 9 Ms>7.5 1 10 111111 1111111 1111111 Tabla 5.1: Listado correspondiente a la magnitudes analizada y gráfica muestra de de magnitudes bajo el supuesto de que las condiciones sismotectónicas de la fuente se mantiene en el futuro. Como estimador, la recurrencia permite hallar el número de eventos para intervalos intermedios de la muestra, por ejemplo el número de eventos para Ms=6.2. Más adelante, para la evaluación de la amenaza sísmica local, se verá la importancia de poder pasar del proceso discreto al continuo. Surge la inquietud sobre la noción de totalidad de la información disponible para el estudio de la recurrencia de las magnitudes. Es muy probable que la muestra empleada no se acomode satisfactoriamente a la noción propuesta por Richter debido a que la información es incompleta. No es total (noción de completness que se menciona en Inglés) porque los registros corresponen a un lapso muy corto, porque hay épocas sin registro en la muestra o por cualquiera otra razón. En estos casos la ayuda de la geotectónica para abordar los problemas de ingeniería es muy importante. 5.4 ENERGÍA LIBERADA DURANTE LA RUPTURA DE UNA FALLA GEOLÓGICA Richter [5 . 1 ] encontró que a partir de la magnitud se podía obtener una expresión para la energía liberada E, en ergios, dada por la ecuación: log E=l 1 .8+ l .5M5 5 . 1 1 La energía liberada por un sismo es comparable a la explosión de una bomba nuclear. 22 Una de un megatón libera 5x10 ergios (1 ergio=l dina· l cm, un Joule=N·m=107 ergios) de los cuales solo una pequeña fracción se convierte en ondas sísmicas. Parece requerirse un artefacto de unos 50 megatones (equivalente a 50 millones de toneladas de dinamita) para inducir un sismo de explosión nuclear similar a uno real con magnitud moderadamente grande, por ejemplo 7.4, similar a los que produjeron graves efectos en Turquía y Taiwán en 1999 y en El Salvador e India en el año 200 1 . Al sismo de Tumaco (epicentro en el Pacífico un poco al sur del límite Ecuador Colombia) ocurrido en 1906 se le asigna una magnitud 8.9 en algunas publicaciones y un 25 poco menor en otras. Para 8.9 la energía liberada sería de l .4x10 ergios. Si esta 7 energía hubiera fluido a una tasa constante durante los 3. l 5x 1 O segundos de un año se 16 obtendría una energía liberada de 44x 1 O ergios/segundo. La energía permanente 6 liberada por el sismo repartido en todo el año, sería de 44x10 kilovatios/s. Esto 73 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica corresponde a un sistema eléctrico bastante desarrollado cuya capacidad instalada sería igual a dicha cantidad. La discusión anterior demuestra la razón de la muy extendida capacidad de destrucción de un gran sismo. La enorme energía acumulada a lo largo de lapsos que pueden variar entre decenas y centenares de años, se libera súbitamente, en la mayoría de los casos en unas cuantas decenas de segundos. Si la misma cantidad de energía se libera mediante procesos mucho más lentos, caso del flujo plástico, por ejemplo, los efectos producidos necesariamente o son menores, o pasan desapercibidos por las personas, aunque pudieran ser registrados por los instrumentos. 5.5 RÉPLICAS Y PREMONICIONES La secuencia de sismos de menor magnitud que ocurre después de un sismo con magnitud intermedia o mayor, por ejemplo con magnitud mayor que cinco o similar, es muy conocida por las personas que habitan regiones con actividad sísmica intensa o por cualquier operario de una estación sismológica que registre eventos de manera sistemática. Estos eventos posteriores al sismo principal se denominan réplicas. Lo que no es frecuente, pero sí ha ocurrido en ocasiones, es que antes del sismo principal ocurra una secuencia de sismos que finalice con un evento mayor. A los sismos que ocurren antes del sismo mayor y que se originan dentro de la falla que daría origen a éste se los denomina premonitorios; en general se habla de premoniciones. Si el foco del sismo es más o menos superficial o de profundidad intermedia, tal vez profundidad focal del orden de cincuenta kilómetros o menor, suelen ocurrir réplicas cuya distribución tiene una tendencia más o menos conocida tal como se puede apreciar en la Figura 5.6. Aunque el número de réplicas suele seguir una secuencia que podría explicarse por una gráfica más o menos hiperbólica no siempre ocurre así y en algunos sismos ocurren anomalías ya sea porque la distribución numérica es particular o porque las magnitudes de las réplicas no disminuyen de manera similar a otros casos a lo largo del tiempo. Hay comprensibles razones para que la comunidad que acaba de ser sacudida por un sismo intenso se sienta atemorizada por las replicas. Estas ocurren y abundan los casos en que han acabado de destruir cosas que quedaron gravemente afectadas por el sismo principal. Para los ingenieros, sismólogos, geólogos y funcionarios Figura 5.6: Distribución de réplicas a lo largo públicos, resulta muy importante del tiempo compenetrarse con las posibles desviaciones del patrón estándar de la secuencia de réplicas porque una ciudadanía aterrorizada por el sismo principal siempre es bombardeada con informaciones alarmistas que la inmensa mayoría de las veces resultan falsas. Una secuencia de réplicas puede salirse de lo normal cuando horas o días después de ocurrido el sismo principal, el número medio de réplicas/día cambia drásticamente o cuando la magnitud de alguna resulta anormalmente elevada dentro de un proceso en el cual a medida que las réplicas van ocurriendo su magnitud tiende a disminuir. Casos 74 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica como el sismo de Northridge de enero de 1 994 en California, Estados Unidos, el de Tauramena en enero de 1995 ocurrido en piedemonte de la cordillera Oriental de Colombia y el de Taiwán de septiembre de 1999 han mostrado patrones más bien anómalos. En algunas oportunidades se suelen presentar premoniciones, correspondientes a sismos de magnitud menor que el sismo principal, que ocurren meses o días antes que éste. Sobre las premoniciones se tiene mucho menos información que sobre las replicas. No hay datos que confirmen un patrón que tienda a una cierta generalidad, caso que sí parece presentarse en las réplicas, al menos en la mayoría de los sismos conocidos y estudiados al respecto. En cuanto a las premoniciones es conocido que generalmente corresponden a sismos de pequeña magnitud. Sin embargo y como siempre ocurre, hay anomalías en ciertas circunstancias. Por ejemplo, en los sismos de Murindó el 1 7 y 1 8 de octubre de 1992 en Colombia, el primero que sería la premonición tuvo una magnitud de 6.8 mientras que la replica al día siguiente llegó a una magnitud de 7.2. Este caso relativamente anómalo muestra una premonición correspondiente a un sismo de elevada magnitud con gran poder destructor. Las replicas fueron abundantes en este caso y siguieron un patrón considerado normal. La referencia [5. 12] ha analizadodetenidamente la actividad sísmica de los ambientes de subducción y encuentra un patrón muy consistente con lo observado en Sur América. Las réplicas corresponden a un fenómeno natural para sismos de foco somero con profundidad inferior a unos cuarenta kilómetros. Sismos con profundidad focal entre 40 y 60 km producen menos réplicas. Sismos con profundidad focal aproximadamente superior a 60 km generan pocas réplicas. 5.6 INTENSIDAD Por intensidad debe entenderse el daño local que sobre diferentes sitios produce un mismo sismo. Es necesario observar la diferencia entre magnitud e intensidad. Magnitud es una medida del tamaño, de la energía liberada, mientras que la intensidad mide o pretende medir es el efecto de un sismo; concretamente el daño producido sobre determinadas edificaciones. Para un sismo habría una magnitud mientras que intensidades habrá diferentes de acuerdo con la posición donde se evalúa y de la estimación de quien hace el estudio de los efectos. a) Escala de Mercalli Escalas para la evaluación de la intensidad existen posiblemente desde hace varios siglos. La escala de intensidades más empleada es la de Mercalli-Cancani, modificada por Wood-Newman, razón por la cual se la llama escala de Mercalli modificada, escala MM, consignada en tablas de evaluación. Es fácil apreciar en la tabla la razón por la cual muy probablemente diferentes personas asignarían diferente grado a un temblor en el mismo sitio. La escala de Mercalli adolece de la deficiencia relacionada con la subjetividad de los evaluadores. A continuación se presenta una tabla resumen, indicativa, de la escala de Mercalli. Para los estudios de campo hay tablas mucho más detalladas a las cuales se debe recurrir para la evaluación de daños. 75 Capítulo 5, Características generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica Tabla 5.2: Resumen de la intensidad mm Grado Calificación 1 Despreciable 11 Sensible III Ligero IV Moderado V Algo fuerte VI Fuerte VII Muy fuerte VIII Destructor IX Ruinoso X Desastroso XI Muy desastroso XII Catastrófico Descripción ffruesa de efectos Sólo detectado por instrumentos Sentido por gente muy sensible. Objetos colgados oscilan Pequefias vibraciones Sentido en interiores. Ruidos por adornos que se mueven La mayoría lo sienten. Algo de pánico. Dafios menores Dafios en estructuras sin construcción sismo resistente La gente corre. Dafios en construcciones de calidad y graves . dafios en casas de adobe y tierra Graves dafios en construcciones de distinto tipo y materiales Graves dafios en construcciones de calidad. Destrucción casi total de obras no resistentes a la acción de sismos intensos Sólo sobreviven las construcciones con disefio sismo resistente Pánico general. Destrucción casi total. Grietas en el terreno Destrucción total Aunque se han hecho esfuerzos para mejorar las escalas de intensidad propuestas subsisten problemas al asignar intensidades que no corresponden a la realidad. Para el autor resulta claro y lo ha vivido varias veces al visitar áreas urbanas severamente afectadas por sismos intensos, que evaluar la realidad de la intensidad que produjo un dafio no es simple aunque a menudo las cosas son evidentes. En ocasiones también abundantes, la interacción suelo estructura, la amplificación local o la respuesta estructural y la calidad y estructuración de la construcción desempeñan papeles esenciales en una falla. Sólo un profesional entrenado y con larga experiencia en temas como los mencionados está en capacidad de analizar objetivamente un buen número de fallas en especial cuando intervienen construcciones modernas. Aún en estas circunstancias favorables subsiste la posibilidad de fuertes discrepancias entre varios expertos que se vean enfrentados a analizar casos poco comunes. A pesar de las dificultades anotadas las escalas de intensidad son y seguirán siendo muy útiles puesto que ayudan en comparaciones con terremotos pasados; sirven para hacer trabajos de regionalización sísmica y además tienen utilidad porque hasta la fecha la mayoría de los terremotos han afectado zonas que no tienen instrumentos de registro o que cuando los tienen son insuficientes y a menudo están fuera de servicio. Por otra parte, la intensidad ayuda a generalizar; por ejemplo, para estimar pérdidas en agrupaciones de construcciones modernas. Tal es en parte, el caso de la problemática que maneja la industria aseguradora internacional. Dos medidas con base instrumental son bastante útiles para cuantificar la intensidad del terremoto. La primera se conoce como la intensidad espectral de Housner (5. 13]. La segunda, denominada intensidad de Arias, corresponde a la intensidad evaluada a partir de los acelerogramas integrados a lo largo de parte de su duración. b) Intensidad espectral de Housner De acuerdo con Housner, la severidad de las vibraciones que excitan un oscilador puede evaluarse a partir del espectro de respuesta de la velocidad de la masa del oscilador. Detalles sobre el espectro de respuesta de un oscilador frente a la acción de un sismo se estudian más adelante. La severidad media se puede obtener con la expresión: 76 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica 25 S(In)= f Sv (T,�)dT 5. 12 S (In) es la intensidad espectral. S es la velocidad espectral de la masa, en cm/s. T es el V periodo natural del oscilador, en segundos. s es el amortiguamiento con respecto al crítico, concepto presentado en el capítulo correspondiente a osciladores de un grado de libertad. e) Intensidad de Arias Otra importante medida de la intensidad de un sismo, con base instrumental como la de Housner es la intensidad de Arias, véase la referencia [5. 14]. El interés de la escala de Arias es obtener una medida simple de la intensidad sísmica basada en la capacidad de daño de un sismo, independiente de si existen o no estructuras en la zona y sin importar el tipo o calidad de las construcciones que puedan existir. Arias encontró que la intensi dad en una dirección dada evaluada en un punto, variaba en función del cuadrado de la aceleración de acuerdo con la expresión: '• I'°' ( x) =f(x) Ja� (t)dt 5 . 1 3 . . -1 2 1/2 I (x) es mtens1dad en un punto a lo largo del eje x; f{x)=cos [I/(I-s ) ]; a (t) es la XX X aceleración del suelo según el eje x, en el instante t; t0 es la duración total del acelerograma; g es la aceleración de la gravedad. Para los valores de amortiguamiento que se encuentran en los problemas prácticos, s varía entre 0.02 y 0.20; f{x) varía a su vez entre 1,57 y 1 ,4, valores que pueden aproximarse a rr/2, entonces I es prácticamente una constante: Arias selecciona s=O XX para evaluar su intensidad. 5 . 14 En esta forma, la intensidad queda aislada del amortiguamiento esperado para las construcciones o el suelo donde se obtuvo el registro. Considerando aceleraciones según tres componentes ortogonales a (t), a (t), a (t) se obtiene un tensor simétrico de X y Z intensidades. [Ixx J= Iyx 12X 5 . 1 5 El trazo de J es invariante para una rotación de los ejes coordenados. Arias deduce l a in tensidad escalar en un punto a partir de la expresión: 77 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica l3 =I +I +I =.!!._ 1f0 a2 +a2 +a2 (t)dt XX yy 'l2 2 x 'I l g o 5 . 16 La intensidad de Arias la es una excelente medida de la potencialidad de destrucción que localmente posee un sismo; tiene el inconveniente de depender del registro de tres acelerogramas en cada sitio aunque se podría circunscribir a las componentes horizontales. La capacidad de destrucción de un sismo es función de la amplitud de la aceleración, de la duración del registro y del contenido frecuencial. Estos parámetros son captados por la ecuación 5 . 13. En opinión del autor de este libro, la intensidad de Arias o algo similar acrecentarán su importancia en la ingenieríasísmica del siglo XXI la cual se involucrará profundamente en la evaluación del dañ.o y las medidas preventivas para preservar la vida y el patrimonio. En el capítulo dedicado a estudiar la amenaza sísmica local inducida por la ocurrencia de un sismo, se hacen una serie de consideraciones relacionadas con las dificultades de la evaluación de la intensidad sísmica en el caso en que las construcciones modernas con especificaciones de resistencia sísmica dominen en la muestra analizada. 5.7 DURACIÓN DE LA FASE INTENSA DE UN SISMO En el numeral anterior se ha mencionado que la duración de un sismo desempefla un trascendental papel en su capacidad de destrucción. Es dificil hablar de la duración de un sismo porque si se analiza un sismograma se aprecia que ésta puede ser de varios minutos, incluso horas. En la ingeniería relacionada con la construcción lo que interesa es la duración de la fase intensa del sismo y a una duración de este tipo es que se refiere lo que sigue tomando en cuenta que un acelerograma puede esquematizarse en tres fases: una de aceleración creciente, otra de aceleración elevada idealmente estable y una tercera fase de descenso. Véase la Figura 5.7. Figura 5. 7 Esquema de la distribución de la aceleración de un registro Algunos proponen como definición de duración el lapso entre la primera y última excursión de aceleración que sobrepasan un nivel predeterminado, por ejemplo 0.05g a O. l g. Otras definiciones tienen en cuenta más la forma del acelerograma que los niveles de aceleración. En términos generales los estudios realizados por varios autores encuentran correlación entre la duración significativa del terremoto y su magnitud. Estudios adelantados por Dobry [5. 15] y más recientes, véase a Bommer y Martmez en la referencia [5. 1 6], muestran una relación entre la duración significativa y la magnitud. Sobre la duración significativa diferentes autores tienen distintas opiniones. Dobry emplea el lapso para que la ecuación 5. 13 alcance valores entre el 5% y el 95% del 78 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica máximo y obtiene así la expresión siguiente para la duración D, en segundos, la cual es simple de aplicar. logD=0.43M-1 .83 5 . 17 En documentos antiguos que describen grandes sismos que han ocurrido en Colombia, se habla de duración del sismo de varios minutos. En la primera edición de este libro el autor explicaba que los autores de las crónicas debían haber estado fuertemente afectados por el pánico para mencionar tan largas duraciones. No obstante, el sismo del 1 8 de octubre de 1 992 ocurrido al noroccidente del territorio nacional de Colombia fue sentido en Bogotá con muy baja intensidad durante varios minutos. El autor puede certificar que el evento duró localmente en Bogotá más de tres minutos, así que esta circunstancia le ha hecho cambiar de opinión pero en referencia a la duración total perceptible de un sismo. Hay que diferenciar entre duración perceptible de un sismo y la duración de su fase intensa, dada por la ecuación 5. 17. La ecuación anotada tiende a sub estimar la duración para las magnitudes iguales o inferiores a algo similar a 7, parece bastante equilibrada para sismos de gran magnitud, entre 7 y 8 y aparentemente sobre estima la duración de la fase intensa para sismos extraordinarios para los cuales la noción de magnitud presenta los mencionados problemas de saturación. De todos modos la ecuación mencionada manejada con un buen criterio de ingeniería sísmica, es un aceptable estimador de la duración de la fase intensa. La recomendación general que se puede dar sobre el tema de la duración de la fase intensa cuando se trata de estudiar la acción sísmica es que se consulte toda la información local y regional disponible con el fin de calibrar los resultados de las investigaciones presentadas en la bibliografia internacional. 5.8 ACELERACIÓN, VELOCIDAD, DESPLAZAMIENTO E INTENSIDAD LOCALES Como cualquier otra ciencia la sismología necesita comparar los resultados de sus investigaciones analíticas con las observaciones de los fenómenos que estudia; este proceso hace parte indisoluble del método científico. Para la parte observacional se ha desarrollado una serie de instrumentos que con el paso de los años y la popularización de las técnicas digitales han permitido el disefio y construcción de instrumentos muy precisos. Como para la ingeniería de construcción la fuerza de inercia es un parámetro básico y ésta es proporcional a la aceleración que se ejerce sobre una masa, un gran esfuerzo se ha concentrado en desarrollar equipos que permitan registrar la aceleración local en el sitio donde está ubicado el instrumento. Un acelerograma es el registro de la aceleración local contra el tiempo, obtenido en acelerógrafos, instrumentos que emplean técnicas digitales u ópticas. Un acelerógrafo involucra tres acelerómetros ortogonales que permiten un registro en tres direcciones. El instrumento se disefia para que responda con la mejor calidad ante las ondas sísmicas de alta frecuencia relativa, parte del espectro donde domina la aceleración. Un sismógrafo está disefiado para responder principalmente en la zona de frecuencia intermedia de las ondas sísmicas, en la cual domina la velocidad. Un acelerógrafo es un sismógrafo especial. 79 Capítulo 5, Características generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica Un acelerograma se registra para niveles de aceleración mínima que se predetermínan en valores que varían según las necesidades o posibilidades locales; por ejemplo, 1 % g-2% g. El ínstrumento mantiene un tiempo de registro posterior al decaimiento de la señal cuando ya ésta no alcanza a los niveles mínimos predeterminados para el registro. En la actualidad los instrumentos son registradores digitales; los de tipo óptico muy usados hasta mediados de la década de los años 1980-1990, están prácticamente descontinuados porque a pesar de registrar de manera confiable el requerir un sistema mecánico integrado los hacía más complicados de mantener y la digitalización del registro introducía errores que podían ser significativos, en especial para las frecuencias relativamente bajas. El ingeniero que diseña construcciones civiles desde el punto de vista sísmico debe tener una idea aproximada a la realidad sobre las aceleraciones que las ondas del terremoto producirán en el sitio donde se construirá la obra. Es lógico hablar del interés en la aceleración puesto que aceleración combinada con masa produce fuerza y fuerza produce deformación. La deformación produce esfuerzo y efectos P-Li; si las deformaciones y la interacción de las cargas verticales con ella son anormales se puede llega a la destrucción o colapso de la construcción. No solo la aceleración interesa al ingeniero a cargo del diseño de las obras civiles en zonas de actividad sísmica. Si se integra contra el tiempo un pulso de aceleración se obtiene su área, que es la velocidad; si esta se integra se obtiene el desplazamiento. Por las razones anotadas, la integración de un acelerograma indica las velocidades máximas de las partículas del medio transmisor de las ondas sísmicas. A su vez, la integración de la velocidad obtenida en el registro muestra los desplazamientos de las partículas del medio. Se puede extractar los valores máximos de la aceleración a, la velocidad v, y el desplazamiento d, del registro. Los valores de a, v, d, de muchos registros correspondientes a diferentes magnitudes y distancias de la fuente sísmica se combinan con la posición geotécnica del instrumento y permiten generar estimadores probabilísticos sobre lo que podría ocurrir en el futuro. a) Acelerogramas En la Figura 5.8 se aprecia registros de sismos destructores recientes logrados prácticamente dentro de la zona epicentral. El de Kobe, el sismo de Chi-Chi en Taiwán y el de Kocael i en Turquía mostrados en la Figura son eventosdestructores cuyos registros acelerográficos son muy importantes y se recomienda al lector analizarlos con detenimiento. Newmark y Rosenblueth [5. 17] dan la siguiente clasificación de los acelerogramas. Primera categoría, registros de prácticamente un solo choque logrados sobre terreno firme a cortas distancias de focos superficiales. Segunda categoría, registros de duración intermedia con movimientos irregulares; las ondas pueden tener períodos entre 0.05 y 6 o más segundos, con distribución muy uniforme, por lo cual se han tendido a asimilar al llamado 'ruido blanco'. Tercera categoría, corresponde a sismos de larga duración con períodos dominantes muy definidos. Muchos investigadores han encontrado que los registros de aceleraciones más o menos intensas poco se ven afectados por las condiciones de arranque y finalización del instrumento mientras que tales condiciones pueden resultar muy importante para la doble integración de la aceleración, es decir para el desplazamiento de las partículas del medio. 80 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica Se quiere llamar la atención sobre los siguientes puntos en referencia a los acelerogramas tanto en referencia a los de la Figura 5.8 como a muchos más conocidos. 1.0 - =:- �-- � - � - :- � - � - � - :- J � 0.) =:- -i - : = � = := � = : = � = := J 1 ·· -:- ��r-:- -:��c=:=-1� -0.S -1 - t. T - ¡- -,- - - - - - - - .., -1- - T - r - ,- • t - , , 1.0 � : :-�:- :- : -: - :-:: o.s -1- --1 - + 1- -1- -1 - + - 1- - 1- J s 1 1 . 1 1 1 1 1 1 t l •• . �.,,�,JIJJ, \L¡¡,.J...,.....,t·.'-1.,i;1,�.....i..,11 � l"ií71'T1�1 \( 1 1 1� 1 1 � 1 1 1 t 1 1 1 1 -o.s -, - "1 - T r - - - - - - - 1 1 1 1 " 1.00 --, .,--,--, -1--1- -,- ,- ,- l -1- ..., - 1" - r- -1 - 1' - r- - 1- ..., - • 3 o.'° -1- -4 - -4-- - 1- -1 - 4 - 1- -1- 4 - 1 i - 1 - ..J� _J _ .l _ L _ f _ .J _ _ � noo��·: : : : � - � � 4'° =:= � = } = := =I = ! = � = I= =I = - -1- , - T - r e ; · llr�(H¡) Figura 5.8: Acelerogramas de tres sismos recientes muy importantes 1° La duración, la aceleración y el número de cruces por cero amplitud de cada uno de los registros es diferente. 2° Los registros comienzan con poca amplitud, posiblemente porque el acelerógrafo disparador arranca por la acción de las ondas P y aumentan de amplitud en la medida en que llegan ondas S o combinaciones S, P, R, L. La amplitud se mantiene elevada en un lapso variable para luego entrar en un proceso de decrecimiento. 3° Aunque no Figura la distancia entre el foco y el acelerógrafo ésta es trascendente en el contenido frecuencial, en la amplitud por los efectos de la disipación de la energía a lo largo del viaje ondulatorio y en la duración y forma de las fases ascendente, estable y descendente. 4° En general, se hace poca mención del sitio donde se ubicaba el instrumento registrador aunque en épocas recientes esta deficiencia tiende a mejorar. La ocurrencia de los sismos del Eje Cafetero en Colombia, dos en Turquía, uno en Grecia y otro en Taiwan (antigua isla de Formosa) todos durante el año 1 999, han permitido registrar un gran número de acelerogramas en instrumentos digitales de última generación. En especial durante el sismo de Chi-Chi en Taiwán donde se lograron centenares de registros puesto que era uno de los sitios mejor instrumentados existentes. La ingeniería sísmica internacional necesitará un tiempo prudencial para analizar la consistencia de los datos, compararlos con otros y finalmente involucrar la información más confiable dentro de estudios generales sobre las aceleraciones máximas registradas en especial las referentes a la zona epicentral. b) Estimación de la aceleración local máxima sobre el terreno Más adelante se plantean los conceptos analíticos básicos de la propagación de una perturbación en un medio isotrópico y homogéneo. Las limitaciones y dificultades de la aproximación analítica han impulsado a muchos investigadores de la ingeniería sísmica a analizar las relaciones empíricas existentes entre la aceleración de las partículas del medio sobre el cual está el acelerógrafo registrador, la magnitud del sismo y la distancia entre el foco y el instrumento. Registrar sólo el movimiento fuerte de los sismos que ocurren con lapsos muy largos trae como consecuencia la escasez de registros con elevada aceleración en la mayoría de las regiones que disponen de instrumentos. La proliferación de sensores de banda ancha 81 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica que se ha iniciado en épocas. recientes mejorará esta deficiencia en las primeras décadas del siglo XXI; esto se convertirá en un elemento de estimación de riesgos y daf'ios más confiable que lo empleando hasta finales del siglo XX. Ecuaciones de atenuación de la aceleración abundan en la bibliografia técnica internacional, así que pretender presentar muchas de estas no tiene mayor sentido. Posiblemente algunas tengan un carácter demasiado local. Por el contrario, los estudios de Esteva [5. 1 1], Donovan [5. 18] y McGuire [5. 1 9] se han empleado con frecuencia en diferentes partes. En general estos estudios han empleado una heterogénea y amplia muestra de datos. Los tres autores encuentran expresiones de regresión para la aceleración en función de la magnitud M, de la forma: 5 . 1 8 En esta expresión, b1 , b2, b3, b4, son constantes que se obtienen por regresión y R es la 2 distancia epicentral. Si R se expresa en kilómetros, la aceleración a resulta en cm/s , unidad que se acostumbra llamar gal, en honor a Galileo. A continuación se presentan en su orden las ecuaciones de regresión de Esteva, Donovan y McGuire. O.SOM -2 a=l 230e (R+25) 0.58M -1.52 a=1320e (R+25) a=472e 0 64M(R+25)- 1.3 5 . 1 9 5.20 5.21 Los autores de las ecuaciones anteriores dan una medida de la dispersión de sus datos en términos de la desviación estándar cr: Esteva cr=l . 1 9; Donovan cr=0.89; McGuire cr=0.57. Campbell [5.20] ha estudiado detenidamente una gran cantidad de ecuaciones de regresión que aparecieron en la bibliografia internacional hasta el afio 1 985 aproximadamente. En la referencia anotada aparecen relacionados diecinueve autores de ecuaciones de atenuación de la aceleración. En algunos casos un autor presenta varias expresiones. Campbell propone la siguiente ecuación que tiene aplicabilidad para terrenos firmes. a=0.0 16e0 87M[R+c(M)] ·109 5.22 En la expresión de Campbell R es la distancia focal en kilómetros y c(M)=0.06l e0·1M. La escala de magnitudes empleada es M. En la Figura 5.9 se aprecia la aceleración contra la distancia en términos de la magnitud, para la ecuación de Donovan. Como en las ecuaciones anteriores M figura como exponente, cualquier error o confusión en su valor resulta importante en la estimación. Hay fuerte dispersión de los datos cuando se consideran los que corresponden a cualquier distancia focal. Idealmente deberían conformar una distribución normal. De nuevo, se aprecia la importancia de conseguir más registros provenientes de rupturas de variados ambientes de deformación. Un buen número de los datos de las ecuaciones 5 . 1 9 a 5.22 proviene de rupturas de fallas en California. Como se verá en el capítulo 10 la aceleración máxima estimada en el contexto local condiciona el espectro de aceleración. 82 -. Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica Figura 5.9: Resultado gráfico de la ecuación de atenuación de Donovan No es explícita la incidencia del ambiente sismo tectónico en las aceleraciones, velocidades y desplazamientos máximos del sitio de registro. Algunos acelerogramas registrados en Perú tienden a altas aceleraciones y a alta frecuencia en comparación con los de California. Se necesitan ecuaciones de regresión propias para cada región obtenidas en instrumentos bien calibrados y mantenidos, las cuales deben estar soportadas pormanejos estadísticos similares para poder disponer de ecuaciones comparables de una región a otra. Muchos de los acelerógrafos se deben colocar sobre suelo firme o rocas meteorizadas. Algunos de los registros empleados llevan asociada una amplificación del terreno que puede falsear resultados que en términos generales se presentan como aceleraciones máximas sobre terreno firme. Planteadas las inquietudes de orden general sobre las ecuaciones de regresión surge la incógnita sobre su aplicabilidad al caso general. En opinión del autor del libro las ecuaciones de regresión son lo suficiente maduras como para aplicarlas. Sin embargo, la recomendación general siempre será la misma. El ingeniero debe analizar la situación acotando los valores. Esto significa que se deben buscar envolventes de los valores con el fin de decidir los apropiados para aplicar en los diferentes proyectos. Siempre debe consultarse toda la información local y regional para deducir la aplicabilidad de lo presentado en la bibliografía internacional. En el campo cercano los sacudimientos inducidos por los sismos sobre las edificaciones pueden ser muy intensos y aspectos como el patrón de radiación y la directividad pueden desempeñar un papel variable en los efectos de un sismo sobre las edificaciones. Con mejor información sobre el mecanismo focal de los sismos registrados las ecuaciones de estimación evolucionarán hacia algo más cercano a la realidad. Ni la normatividad sismo resistente internacional ni muchos de los estudios de microzonificación realizados hasta inicios del siglo veintiuno han tocado de manera explícita la incidencia de estos factores sobre la capacidad de daño de un sismo cercano sobre una construcción. e) Velocidad de las partículas del medio Integrando un acelerograma se pueden obtener la velocidad y el desplazamiento de las partículas en el sitio de registro. Localmente existe una relación entre la aceleración a (cm/s2) la velocidad v (cm/s) y el desplazamiento d (cm). Varios analistas del tema han encontrado expresiones para la velocidad v de las partículas del medio; hay fuertes diferencias en los resultados obtenidos. Con R en km, McGuire [5. 1 9] obtiene v en cm/s. -1 2 v=5.64e0·92M(R+25) . 5.23 0.1 -0.28M Dividiendo la ecuación 5.2 1 por la 5.23 se obtiene: (a/v)=[83.7/(R+25) ]e · Si 0.1 supone que O<R<200 km, entonces: 1 .4<(R+25) <1 .72. Esto indica, como era de 83 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica 0.1 esperarse, que el cociente es poco sensible a la distancia; por tanto: (R+25) "" l .55. En 0.28M consecuencia, (a/v),.,54e . Ahora se puede mirar la sensibilidad del resultado • (0.28M) (0.28M) obtenido, frente a la magnitud. Para M=5, e =0.247. Para M=6.5, e =0. 1 62. (0.28M) Para M=8, e =0. 106 Si se tiene en cuenta que las magnitudes de mayor importancia para la ingeniería sísmica podrían estar entre 6 y 8, la función exponencial varía entre 0. 1 86 y 0. 1 06. Teniendo ese rango de valores y la gran incertidumbre asociada a estos fenómenos, el cociente entre la aceleración y la velocidad máxima de las partículas del medio transmisor de las ondas sísmicas podría variar entre 5 y 8 aproximadamente. La velocidad de las partículas del medio transmisor condiciona los espectros de velocidad a los cuales se hace referencia más adelante. Los resultados obtenidos sólo deben considerarse como estimadores que deben emplearse con cautela y buen criterio en especial al tomar en cuenta particularidades regionales o locales. d) Relación local entre aceleración, velocidad y desplazamiento Conociendo los máximos valores de la aceleración y la velocidad del medio, es conveniente disponer de alguna indicación que también le permita al ingeniero estimar un máximo para el desplazamiento 8max de las partículas del medio transmisor de las ondas sísmicas. Newmark y Rosenblueth [5. 1 7] citan a A. J. Hendron, autor que 2 encuentra razonable suponer que el cociente a8/v puede oscilar entre 5 y 1 5 en la mayoría de los registros analizados en terreno firme. Es necesario volver a mencionar que la estimación del desplazamiento es más incierta que la de la velocidad y esta a su vez más incierta que la de la aceleración. La aceleración es la más confiable de las tres. Si se toma en cuenta los resultados antes presentados se deduciría que el desplazamiento máximo de las partículas del medio transmisor puede estar entre un décimo y un tercio de su aceleración máxima. Por ejemplo, para una aceleración máxima probable sobre el terreno firme igual a 500 gal resultaría un desplazamiento máximo probable entre 50 y 170 centímetros aproximadamente. Una vez más al lector se le recomienda tomar estas relaciones como una aproximación que puede presentar fuertes dispersiones por influencias regionales o locales. El desplazamiento de las partículas del medio condiciona el espectro de desplazamiento al cual se hace referencia en el capítulo 1 O. Como se verá los desplazamientos de las partículas del medio se convierten en cantidades elusivas cuya evaluación resulta muy sensible a errores de los registros o de los procedimientos de muestreo de los acelerogramas que les dan origen. Una onda no puede tener simultáneamente una gran amplitud con elevada frecuencia. De ocurrir esto las consecuencias para una construcción o el medio transmisor serían desastrosas. No es posible la combinación anotada por razones que se presentan en el capítulo dedicado al análisis de la respuesta de los osciladores simples donde se demuestra que la aceleración en valor absoluto para una onda monocromática resulta igual a la velocidad angular elevada al cuadrado multiplicada por el desplazamiento. El alto esfuerzo que esto representaría sobre el medio transmisor haría fallar al medio. Sólo habrá grandes desplazamientos asociados a ondas de gran longitud, es decir ondas con 84 i Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica períodos largos, donde la noción de curvatura es menor en términos relativos a ondas de mayor frecuencia. e) Estimación de la intensidad local máxima Es presumible que si se dispone de la aceleración local máxima probable amp tema que se analiza en un capítulo posterior, la velocidad de las partículas del medio transmisor será así mismo la máxima probable v . Podría estimarse que 5<a IV <8. De acuerdo con mp mP' mp la referencia [5 . 17] la intensidad resulta aceptablemente bien expresada por la relación: I=Iog(14v)/log(2). Si se obtiene la aceleración máxima probable empleando las recomendaciones dadas más adelante se puede extender la ecuación recomendada por Newmark a la noción de la intensidad máxima probable 1 al emplear la v . mp mp 5.24 Como en muchas de las estimaciones hechas en este libro, la aplicación de esta ecuación debe hacerse con el más sano criterio ingenieril porque se emplean conceptos inciertos que provienen de datos muy variables obtenidos con criterios estadísticos que pueden ser diferentes. Nunca se debe emplear resultados de la bibliografía internacional sin haber analizado todo lo pertinente a la información local y regional. Este procedimiento permite detectar deficiencias y conduce a diseftos más confiables. t) Síntesis de la fuente sísmica En varias partes del libro se han empleado conceptos referentes a la fuente sísmica, entendida como la zona pre esforzada que libera la energía. Con el fin de que el lector fije los conceptos de la fuente sísmica se presentan los parámetros principales que ella involucra. En la fuente sísmica participan variables de orden geométrico y físico. Desde el punto de vista geométrico se involucran sus dimensiones y desde el físico la dinámica asociada a la ruptura se debe a la liberación de fuerzas de volumen y de contacto. Las dimensiones de la fuente están caracterizadas por las del plano de falla el cual solamente alcanza la noción de una idealización.En la realidad no existe un plano sino un área esforzada que se idealiza con éste. El área del plano de falla, su buzamiento y su posición geográfica definen la geometría de la fuente. Por otra parte, esta geometría se combina con la posición del observador o la zona de interés para conferir una complej idad al problema de propagación ondulatoria gobernado por la ley de Snell. La distribución de barreras y asperezas en el plano de falla, las características del material fracturado dominante en el plano de falla, la velocidad de ruptura (siempre supersónica), la dirección del desplazamiento durante la ruptura, el estado de esfuerzos y . deformaciones y la relación entre tiempo de acumulación y liberación de energía, conforman las características físicas principales de la fuente sísmica las cuales condicionan el contenido frecuencial y la magnitud de las perturbaciones impuestas al medio, las cuales se desplazan mediante procesos ondulatorios. Cuando una aspereza se rompe produce algo similar a una función impulsiva que contiene todas las frecuencias con igual amplitud. En el instante de la fractura la energía elástica acumulada se transforma en cinética y se genera un deslizamiento muy complicado en el llamado plano de falla que no es más que una idealización pobre del 85 Capítulo 5, Características generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica asunto. El deslizamiento se inicia en un punto y se extiende muy rápido al plano involucrado. Porciones que se deslizan se frenan de manera más o menos abrupta y la energía cinética asociada a la masa involucrada vuelve a sufrir cambios de corta duración a estados potenciales. El proceso se extiende a todo el campo de liberación con fuertes disipaciones de energía por fricción. A la primera ruptura se le asigna el término nucleación del proceso. Como se aprecia, el fenómeno dinámico en la fuente es muy complejo y las aproximaciones analíticas disponibles en la sismología apenas producen resultados que en los mejores casos son parecidos a los registrados. Los procesos dinámicos asociados a la liberación del campo de esfuerzos están en proceso de investigación por muchos grupos de sismología analítica. En el próximo numeral se presentan aspectos cuantitativos sobre la física del proceso de ruptura los cuales se involucran en los temas analíticos pertinentes del próximo capítulo. La aproximación que se presenta se concentra en conceptos cinemáticos. 5.9 RUPTURA DEL MEDIO SOMETIDO A ESFUERZOS Y DEFORMACIONES La teoría de la recuperación elástica desarrollada por Reid a raíz del gran sismo de San Francisco en 1 906 no pasa de ser una aproximación muy lejana de la realidad del fenómeno de acumulación y liberación de energía elástica en lo que concierne a un sismo superficial. No se sabe cómo se acumula la energía a lo largo de los límites de las placas tectónicas ni a lo largo de la superficie de una potencial falla. No se sabe cómo se distribuye el campo de esfuerzos en el espacio ni se conoce exactamente si la iniciación y propagación de la liberación de energía tienen direcciones preferenciales. No se sabe si es más rápida la ruptura en la dirección x, y, z, ni se conoce cual de las teorías de ruptura es válida en tan complicada situación de esfuerzos. Estos y muchos otros interrogantes muestran la complejidad del mecanismo de liberación de la energía sísmica a la cual se refiere este numeral en la forma más simplificada posible, más con el ánimo de razonar sobre el asunto que con el fin de explicar fenómenos, muchos de ellos todavía desconocidos. En primera instancia se toca el tema sobre la viabilidad de la recuperación elástica frente a los esfuerzos necesarios para su ocurrencia y luego se analizan algunos aspectos referentes más concretamente a la fuente sísmica y la propagación de una perturbación de tipo impulsivo. a) Condiciones generales del medio de ruptura La profundidad focal de los sismos tiene un rango aproximado entre cinco y cerca de setecientos kilómetros. Aquellos con profundidad focal inferior a aproximadamente treinta kilómetros se les denomina eventos someros, también se los llama superficiales en la bibliografía especializada en el tema sísmico. En la actualidad el estudio experimental del comportamiento de los materiales sometidos a grandes esfuerzos y temperaturas ofrece algunas opciones que han permitido a los geofísicos proponer hipótesis sobre lo que realmente ocurre en una ruptura. La resistencia al esfuerzo cortante de un material depende de la fricción intergranular y de su cohesión. La fricción depende del confinamiento lateral del material dado por la acción entre las partículas del medio; la cohesión está ligada con procesos de orden físico-químico que gobiernan la cementación. Si el medio corresponde a un ambiente compresivo aumenta notablemente la resistencia al esfuerzo cortante por sobre el valor 86 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica no confinado. Por otra parte, la presencia de agua disminuye los esfuerzos efectivos intergranulares al producir un esfuerzo hidrostático en el medio. Este tema ha sido analizado para zonas de falla permeables e impermeables, véase a Rudnicki en la referencia [5.2 1) . Si el agua se calienta y llega a su punto de ebullición la presión hidrostática cambia a una nueva situación debido a la presencia del vapor atrapado; la misma condición se puede producir con la presencia de otros gases generados en el material a alta temperatura. La temperatura del interior terrestre aumenta con la profundidad a una tasa aproximada de veinte grados centígrados por kilómetro. En consecuencia, el agua subterránea adquiere la temperatura del medio y a una profundidad de unos cinco mil metros se aproxima a su temperatura de ebullición. Pero el agua subterránea de interés para el caso que se analiza, debe estar concentrada en la zona de ruptura que es más débil y fracturada que donde no hay síntomas de falla. Estos temas han sido objeto de estudios recientes, véase por ejemplo a Hardebeck y Hukkson en la referencia [5.22). Esta situación desempeña un papel no del todo aclarado en la resistencia al esfuerzo cortante de los materiales que atrapan agua y simultáneamente son sometidos a elevados esfuerzos y temperaturas. Es en ambientes de esta naturaleza donde se presentan las súbitas rupturas que liberan la energía lentamente acumulada, produciendo los sismos, fenómenos centrales de este libro. En lo que sigue se presentan algunas consideraciones para el mecanismo de ruptura de sismos someros y otros de mayor profundidad focal. b) Modelos para sismos someros Uno de los modelos para el mecanismo de liberación de energía más simples que existe se debe a Orowan, [5.23). El modelo propuesto por Orowan es ampliado por Scholz [5.24) introduciendo el gradiente de la fuerza de fricción en términos del desplazamiento. En la Figura 5 . 1 O se aprecia un modelo de falla con largo L y profundidad b. A medida que el bloque es sometido a la acción de la fuerza, el esfuerzo cortante a lo largo de la falla llega al límite S que imponen las fuerzas de fricción y cohesión. Al llegar al equilibrio límite, comienza el deslizamiento y el esfuerzo en la Figura 5.10: Modelo elemental de la acumulación y liberación de la energía sísmica propia falla disminuye hasta el valor sf correspondiente al coeficiente de fricción cinética. El relevo de esfuerzos libera las deformaciones acumuladas hasta tal punto que ya las deformaciones residuales no son suficientes para continuar el proceso de deslizamiento, puesto que los esfuerzos de fricción no lo permiten. Debido a la inercia asociada al proceso de deslizamiento, éste sigue hasta algo más allá del punto en el que los esfuerzos elásticos todavía acumulados balancean exactamente a los de fricción; por lo tanto, el esfuerzo residual en la falla So es posiblemente inferior al valor S( Todos losvalores de esfuerzo considerados en este modelo corresponden a valores promedio sobre la superficie de la falla para la cual el deslizamiento medio es D (en metros). S* es la 87 Capítulo 5, Características generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica caída de esfuerzos, S el esfuerzo medio, Se el esfuerzo efectivo, r¡ la eficiencia sísmica, G el módulo de cortante (módulo de rigidez) y Sa el esfuerzo aparente. Se pueden establecer las relaciones siguientes en ton/m2: S*=S-S ; S=(S+S0)/2; S =S-Sf' · r¡=E /E O e s (adimensional). S0=GEs/M0. A pesar de que las relaciones anotadas se consideran una robusta interpretación de la ruptura para sismos de poca profundidad focal es evidente que la realidad debe ser mucho más complicada. Sin necesidad de recurrir a modelaciones se puede pensar que a la profundidad a la cual ocurre una ruptura hay una acción geostática que impone esfuerzos verticales y horizontales con la posible presencia de agua a elevada temperatura en la zona de falla. La extensión misma del campo de esfuerzos es de tal magnitud que definir su régimen es muy dificil debido entre otras cosas a la complejidad de los desplazamientos que generan el campo de deformaciones. Si el coeficiente de presión lateral se toma similar a la unidad, el esfuerzo de corte actuante 't para llegar a S (instante de la ruptura) es el mismo esfuerzo geostático cr1 • Por ejemplo, si se toma la cara horizontal de un cubo unitario a 5.000 m de profundidad y se 3 2 supone una densidad media de 3 ton/m , cr1 resulta igual a 15.000 ton/m ( 150 MPa). En estas condiciones el esfuerzo cortante necesario para deslizar el cubo contra su vecino en contacto, podría obtenerse del coeficiente de fricción µ, supuesto igual a la unidad, multiplicado por cr1 ; bajo tales supuestos 't""cr1:::: 1 5.000 ton/m 2• En la medida en que 't se va desarrollando para movilizar un cubo con respecto al otro, se llegará a un limite resistente del medio el cual depende del confinamiento lateral, condicionado por las propiedades mecánicas del medio y la profundidad. Obsérvese que a los esfuerzos mencionados muy posiblemente los conceptos de la teoría de la elasticidad tan drásticas modificaciones que posiblemente permiten suponer la similitud (más no la igualdad) de esfuerzos axiales y de corte antes anotados. Solo como idea general, a una profundidad similar a 2.000 m el agua se vaporiza introduciendo una reducción importante aunque dificil de evaluar del esfuerzo efectivo entre los dos cubos con caras en contacto. El resultado final de la presencia del agua en la idealización propuesta es que el 't generado por los desplazamientos tectónicos que intentan deslizar un cubo con respecto al otro también sería menor que el necesario para producir el movimiento en caso de no existir agua. Las condiciones de homogeneidad, los materiales parentales dominantes y otros factores fisico químicos, generan una situación de porosidad del medio que le permite atrapar agua. La distribución de la porosidad, que puede corresponder a saturación en zonas de fracturas o a la simple depositación en poros poco uniformes, conforma un medio con vapor de agua en el cual los esfuerzos derivados de su accionar están condicionados por la complicada situación local. Por ello, establecer el esfuerzo efectivo real no pasa de ser un buen deseo. La situación de esfuerzos y deformaciones de la fuente sísmica impondrá particularidades a las ondas que transportan la energía liberada durante su fractura puesto que el medio no fracturado o menos fracturado (fuera de la falla) aunque haya estado sometido al mismo esfuerzo tendrá propiedades mecánicas diferentes. En 88 Capitulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica consecuencia, las ondas que se generan en la ruptura pueden sufrir significativos cambios de dirección en las vecindades de la falla. e) Sismos profundos Sismos con profundidad focal mayor que unos treinta kilómetros suelen denominarse profundos. En estos eventos las componentes de esfuerzo y temperatura del medio son muy elevadas. Por ejemplo, a unos 40.000 m de profundidad la temperatura puede rondar 800ºC, el esfuerzo normal puede ser similar 120.000 ton/m2 ( 1 .200 MPa) y el cortante requerido para deslizar un cubo elemental con respecto a su vecino en contacto puede llegar a valores del mismo orden. A profundidades como la anotada, nada se sabe sobre como actúan los gases presentes en la zona de falla. Puede haber gases originados en reacciones químicas o podría haber vapor de agua; es aventurado opinar sobre esto. Dado que el cortante resistente depende del esfuerzo geostático, es necesario suponer que los esfuerzos externos impuestos sobre el medio permiten la elevada resistencia necesaria para que existan las condiciones de la ruptura del ardiente medio deformado por las fuerzas tectónicas. En ambientes tectónicos de subducción pueden ocurrir sismos con profundidades que varían entre unos 1 O y casi 700 kilómetros. A una gran profundidad el esfuerzo geostático es enorme. Como es necesario desarrollar un esfuerzo cortante para producir la ruptura este esfuerzo cortante es a su vez muy elevado puesto que debe resultar del mismo orden que el geostático bajo un supuesto grueso de coeficientes de presión lateral y de fricción similar a la unidad. La realidad de lo que ocurre a grandes profundidades hace parte de una activa investigación a comienzos del tercer milenio pero desde hace varias décadas se han propuesto posibilidades como la de planos de falla especiales en los cuales se desarrollan dislocaciones generalizadas en delgados planos de grandes dimensiones mencionadas por Stacey [5.25]. Nuevas investigaciones experimentales realizadas en diferentes centros de investigación han hecho uso de yunques especiales para simular condiciones de elevada presión y temperatura. Es posible que en un futuro no muy lejano muchas incógnitas que prevalecen al comenzar el siglo XXI se hayan resuelto o al menos sean menos inciertas. La penetración de la litósfera que es material frío, rígido y frágil, dentro del manto que es material caliente y plástico puede traer como consecuencia fallas frágiles dentro de la placa que penetra por debajo del continente ubicado sobre dicha placa. Estas fallas frágiles pueden combinarse con las fallas de flujo inestable sobre dislocaciones generalizadas para generar sismos similares a los que ocurren en ambientes más superficiales. Es probable que los terremotos de foco profundo se deban a la vinculación de más de un mecanismo de liberación de energía, los cuales todavía mal comprendidos. A grandes profundidades el agua posiblemente existe combinada. Los procesos físico químicos que se desarrollan en el manto a partir de los cuales surgen muchos gases, introducen un factor especial al vecindario de la placa profundamente subducida la cual no sólo se ve afectada por la movilidad de estos gases sino por el incremento de su temperatura debido a la transferencia de calor desde el manto mucho más caliente que la placa. Téngase en cuenta que desde el momento de la subducción hasta alcanzar una profundidad de cien o más kilómetros la placa ha tardado fácilmente dos millones de años. Como consecuencia del intercambio de calor en lapsos como el anotado la placa 89 Capítulo 5, Caracteristicas generales de los sismos en el contexto de la ingeniería Sísmica subducida aumenta de temperatura y la noción clásica de fractura debe cambiar a mecanismos más apropiados. Resumiendo, el mecanismo de fractura de los sismos profundos resulta afectado por la interacción de muy elevadas temperaturas y esfuerzos dentro de un medio que genera gases. La activa transferencia de calor entre los medios impone condiciones mecánicas especiales a la placa subducida la cual puede fallar en planos delgados y de gran extensión o puede sufrir diferentes tipos de fracturas no clásicas dando origen