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UNIVERSIDAD AUTÒNOMA DE NUEVO LEÒN FACULTAD DE CIENCIAS QUÌMICAS INGENIERÌA QUÌMICA Balances de Energía PROBLEMARIO 1 Docente: María De La Luz Díaz De León Garza Grupo: 005 Equipo: 3 NOMBRE MATRICULA Cerda González Kamila Isabel 1842883 Hernández Rangel Brandon Antonio 1856347 Pineda Sevilla Carla Ivanna 1849323 Torres Orozco Katya Monserrat 1872298 Zamora Tolentino Clara Edith 1988409 Semestre: Agosto- Diciembre 2021 San Nicolás de los Garza, a 31 de Agosto del 2021 7.29 El vapor sobrecalentado a 40 bar absolutas y 500ºC fluye a razón de 250 kg/min hacia una turbina adiabática, donde se expande a 5 bar. La turbina desarrolla 1500kW. Desde la turbina el vapor fluye a un calentador, donde se recalienta a presión constante hasta su temperatura inicial. Desprecie los cambios de energía cinética. a) Haga un balance de energía para la turbina y utilícelo para determinar la temperatura de la corriente de salida. b) Escriba un balance de energía para el calentador y úselo para determinar la alimentación necesaria (kW) al vapor. c) Verifique que el balance total de energía del proceso de dos unidades se satisfaga. d) Suponga que las tuberías de entrada y de salida de la turbina tienen, ambas, un diámetro de 0.5 metros. Demuestre que es razonable despreciar el cambio de energía cinética para esta unidad. 7.35 Una turbina descarga 200 kg/h de vapor saturado a 10.0 bar absolutas. Se desea generar vapor a 250 ˚C 10.0 bar de mezclado la descarga de la turbina con una segunda corriente de vapor sobrecalentado a 300 ˚C y 10.0 bar. a) Se van a generar 300 kg/h del producto en fase vapor,¿ cuánto calor debe agregarse a la mezcla? b) Si, por otro lado, la mezcla se lleva acabo de forma adiabática, ¿a qué velocidad se genera el producto en fase vapor? 7.36 El agua líquida a 60 bar y 250 °C pasa por una válvula de expansión adiabática y emerge a presión Pf y temperatura Tf. Si Pf es lo bastante baja, parte del líquido se evapora. 1. Si Pf=1.0 bar, determine la temperatura de la mezcla final (Tf) y la fracción de alimentación líquida que se evapora (yv) escribiendo un balance de energía en torno a la válvula y despreciando ∆Ėk. Tabla B.7 Propiedades del vapor sobrecalentado P(bar) (Tsat. °C) Ĥ Agua sat. Vapor sat. Temperatura (°C) 250 1.0 (99.6) 417.5 2675.4 - 60 (275.6) - - 1085.8 1. Si tomó en cuenta ΔĖk en el inciso a), ¿cómo se compararía la temperatura de salida calculada con el valor que determinó? ¿Qué ocurre con el valor calculado de yv? Explique su respuesta. R= Si tomamos en cuenta la energía cinética en el balance de energía, la temperatura no sufriría cabio, ya que, seguiría siendo la Tsat a la presión que se da al final, por consiguiente, la mv sería menor, puesto que, habría menos agua evaporada, porque la energía que se evaporaría con el agua se convertiría en energía cinética 1. ¿Cuál es el valor de Pf por arriba del cual no se produciría evaporación? R= Seria Pf=38.9, ya que, es la presión a la que el agua se encuentra aún en estado líquido. 1. Dibuje las formas de las gráficas de Tf contra Pf y yv contra Pf para 1 bar ≤ Pf ≤ 60 bar. Explique su respuesta. R= Cuando Pf ≤ 39.8 bar, la temperatura no incrementa, ya que, a una mayor temperatura incrementa la entalpia. Así mismo, cuando Pf ≥ 39.8 bar, el producto es líquido, quiere decir que no ocurre evaporación. 7.42 Una mezcla que contiene 65.0 mol% de acetona (A) y el balance de ácido acético (B), se separa en una columna de destilación continua a 1 atm. El diagrama de flujo de la operación es como sigue: La corriente de producto del domo de la columna es un vapor que pasa por un condensador. El líquido condensado se divide en dos corrientes iguales: una se toma como producto del domo(destilado) y la otra (reflujo) se regresa a la columna. La corriente del producto de fondos de la columna es un líquido que se vaporiza en forma parcial en un rehervidor. La corriente de líquido que emerge de este último se toma como producto de fondos y el vapor se regresa a la columna, como vapor rehervido. La columna pierde una cantidad despreciable de calor, de modo que los únicos sitios del sistema donde se realiza la transferencia externa de calor son el condensador y el rehervidor. a) Tomando como base 100 mol de alimentación, Calcule los requerimientos netos de calor(cal) para el proceso. (puede despreciar los calores de mezcla, aunque hacer esto para líquidos diferentes como acetona y ácido acético puede introducir cierto grado de error.) a) Empleando la misma base, calcule la alimentación de calor necesaria al rehervidor y el calor que se debe eliminar del condensador. 7.52 Una solución acuosa con gravedad especifica de 1.12 fluye por un canal con corte trasversal variable. A continuación, se muestran los datos tomados en dos posiciones axiales del canal: Punto 1 Punto 2 ? El punto 2 esta 6.00 metros más arriba que el 1. a) Despreciando la fricción, calcule la velocidad en el punto 2(Vea el ejemplo 7.7-1.) b) Si el diámetro de la tubería en el punto 2 es de 6.00 cm. ¿Cuál es su diámetro en el punto 1? y 0 20 40 60 0.3 0.15 0 1E-4 Pf (bar) yv y 1 5 10 15 20 25 30 36 39.799999999999997 60 100 130 155 180 200 210 220 231 235 250 Pf (bar) Tf (°C) ( ) 21 21 Balance de energia en la turbina 0, 0, 0 ˆˆ ˆˆ 34451500min60 3085 2501min ˆ 30) 310º 85,5 (Tabla B.7 pk ss s EQE HWmHHW W HH m kJkJskJ kgskgkg kJ HPbar kg TC D==D@ D=-®-=- ®=- æö æöæö ®-= ç÷ ç÷ç÷ èøèø èø ==® = & && &&& & & ( ) ( ) 32 i Br 1662.5 alance de 0, e nergía e 0, 0 ˆˆ 34843085 2501min1 mn601/ n elintercambiador de calo pk kW EQE QHmHH kJ kgkW kgskJs D==D@ =D=- - æö æöæöæö ®= ç÷ ç÷ç÷ç÷ èøèøèø èø & && & & & ( ) ( ) 31 n B 1 alan 0 ce en 5 ergéti 1 co glob 0, 0, 0 ˆˆ 34843445 2501min1101 mi6 a 16. 0/ l 5 / 62 pk s s s kW EQE HQW mHHQW QHW kJ kgkWkJkW kgskJsskJs D==D@ =- ®-=- =D+D - æö æöæöæöæöæö ®+ ç÷ ç÷ç÷ç÷ç÷ç÷ èøèøèøèøèø èø = & && & & & & & & 3 21 3 22 3 1 22 3 2 (,40 ,500º)0.0864(Tabla B.7) (,5 ,310º)0.5318(Tabla B.7) 2501min0.08641 1.83 min600.5/4 2501min0.5318 min60 m HOvbarCV kg m HOvbarCV kg kgmm u skgms kgm u skg p == == æö æöæöæö == ç÷ ç÷ç÷ç÷ èøèøèø èø æ æöæö = ç÷ç÷ èøèø è & & ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 22 22 21 22 2 2 23 1 11.3 0.5/4 2 11.31.83 1 25011min1 min260 1/1 0.26 0 1500 k kWkW m ms m Euu m kWs kgN ss kgmsNm p ö æö = ç÷ ç÷ èø ø éù D=- ëû æö éù - æöæö æöæöæö ëû ç÷ ç÷ç÷ ® ç÷ç÷ç÷ ç÷ ç÷ç÷ èøèøèø ø << ç÷ èèø èø = & & 23 32 3 2 4 3 2 200 n (2993)200(2726.2)(3052) 300 200 100 (300)(2943)200(2776.2)(100)) 2.2510 (3052 BM n BE n Qx QHnn n n n QH += ==-- = =- = = = =-- V V 2 3233 3 2 (2943)200(2776.2)(3052)(2943)200(2776. 5 2)(200)(3052)0 506.055 5065 306.0 0200 QO mnnn n n n = =----- = -= = =-- 2 Tenemos que: 60 1 250 ? ? Por la Tabla B.7 sabemos que: T1 99.62 99.6 i f i f v sa f t Pbar Pbar TC T y barC T = = =° = = = ==° \ Balance de materia: Ec.1: 100 100 Balance de energía: vl lv k mmkg mkgm E += =- D & p E +D & HQ +D= & & s W - & ( ) ( ) 21 Ec.2 0 ˆˆˆ vlT H HHHmHmHmH D= D=-=+- & & ( ) ( ) Remplazamos que despejamos de la .1 en .2 2,675.4417.5108,580 0 2,675.4417.5108,580 2,675.4417.510 0 8,580 k 10 g v l l l v v v EcEc kjkj mkj kgkg kjkj mkj kgkg kjkj mk m kgkg m m m æöæö +-= ç÷ç÷ èøèø æöæö += ç÷ç÷ èøèø æöæö += ç÷ç÷ ø - èèø j ( ) Sustituyendo valores de las entapías: 02,675.4417.5100 1,085.8 vl kjkjkj mmkg kgkgkg æö æöæöæö =+- ç÷ ç÷ç÷ç÷ èøèøèø èø ( ) Simplificando: 2,675.441,750 417.5108,580 2,675.4417.5108,580 41,750 2,257.966,830 vv vv v kjkj mkjmkj kgkg kjkj mmkjkj kgkg kj mkj kg æöæö +-= ç÷ç÷ èøèø æöæö -=- ç÷ç÷ èøèø æö = ç÷ èø Despejando : 66,830 v v m kj m = 2,257.9 kj 29.6 Sustituimos en .1: 100 100 29.6 70.4 v lv l l kg kg mEc mkgm mkgkg mkg = =- =- = Calculamos para : 29. 0 6 6 100 100 .29 v v v kgvapor kg y m kgvapor y kgkg === 25 25 5 2 5 5 55 5 5 balance de masa total 100=0.5N+N balance de masa para el acetona 0.65(100)0.98(0.5N)0.155(N)100-N =N 0.5 100-N 0.65(100)0.98(0.5())0.155(N) 0.5 65980.98N0.155(N) 330.825N 33 N40 mo 0.825 =+ =+ =-+ -=- - == - µ 5 2 2 2 5 l N40 mol 100-(40) N= 0.5 N120 mol calculamos las corrientes para N A(0.5)(120)(0.98)58.6mol AA(0.5)(120)(0.02)1.2mol para N A0.155(40)6.3mol AA0.845(40)33.8mol balance de energia W=0 0 i sa E QHnH = = == == == == D= =D= µ µ 4 para las ultimos valores de 98.763 T=67.2 por ello se uso el valor de la ta bla 67.5 2 58.8(0)1.2(0)6.2(1385)33.8(1312)65(354)3 5(335 1.82 ) 10 i lidasentradas xcal nH H Q Q - - = =+++-- = åå ( ) 5 5 balance de masa para el condensador 2(58.8)=117.6 moles de A 2(1.2)=2.4 moles de AA balance de energia en el condensador 117.6 073222.4(06807)8.7710cal se retira del conde 8.7710cal c c c QH Qx x Q =D =-+-= - - = 455 5 nsador 1.8210(8.7710)8.9510cal se debe añadir al rehervidor 8.9510cal rc r QQQxx Q x x =-=--= = 2 45232 32 2 22 222 22 2 2 2 22 222 21 22 21 0 2 (9.77101.510)(1/)() 46.69 ()(1.1210) 9.8(6) 58.8 (46.6958.8) 12.1 2 212.1 __ 212. Pu gz PxPaxPaNmmm Paxkgs mmm gz ss umm ss Despejando m u s udifdeu uuu uu r r DD ++D= D- ==- D== D- ==- æö D=- ç÷ èø D=\ D=- =+- 2 2 222 22 2 222 2 2 2 1 (5.00)(2)(12.1)0.8 0.80.894 m s mmm u sss mm u ss æö ç÷ èø =-= == 3 22 12 12 2 12 1 1 44 0.894/ (6)2.54 5.00/ uu m Vdd s u dd u ms dcmcm ms pp æö == ç÷ èø = == & 21 21 ˆ (,40 ,500º)3445(Tabla B.7) ˆ (,5 ,500º)3484(Tabla B.7) kJ HOvbarCH kg kJ HOvbarCH kg == ==
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