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PUENTES MSc. Ing. Arturo Rodríguez Serquén 
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CAP VI:CAP VI:CAP VI:CAP VI: PILARESPILARESPILARESPILARES 
 
1. REFUERZO MÁXIMO Y MÍNIMO EN MIEMBROS A COMPRESIÓN 1. REFUERZO MÁXIMO Y MÍNIMO EN MIEMBROS A COMPRESIÓN 1. REFUERZO MÁXIMO Y MÍNIMO EN MIEMBROS A COMPRESIÓN 1. REFUERZO MÁXIMO Y MÍNIMO EN MIEMBROS A COMPRESIÓN (Art. 
5.7.4.2) 
 
La máxima sección de armadura longitudinal pretensada y no pretensada deberá ser 
tal que: 
 
08.0
fA
fA
A
A
yg
pups
g
s ≤+ (5.7.4.2-1) 
30.0
fA
fA
'
cg
peps
≤ (5.7.4.2-2) 
 
La mínima sección de armadura longitudinal pretensada y no pretensada deberá ser 
tal que: 
 
135.0
fA
fA
fA
fA
'
cg
pups
'
cg
ys
≥+ (5.7.4.2-3) 
 
donde: 
 
Aps = área de acero del pretensado 
As = área de la armadura de tracción no pretensada 
Ag = área bruta de la sección 
fpu = resistencia a la tracción especificada del acero de pretensado 
fy = tensión de fluencia especificada de las barras de armadura 
f’c = resistencia a la compresión especificada del hormigón a 28 días 
fpe = tensión de pretensado efectiva 
 
El mínimo número de barras de armadura longitudinal deberá ser seis para 
disposiciones circulares y cuatro para disposiciones rectangulares. El tamaño mínimo de 
barra será Nº 16. 
Para puentes en la Zona Sísmica 1 se puede utilizar una sección efectiva reducida si 
la sección transversal es mayor que la requerida para resistir las cargas aplicadas. El 
mínimo porcentaje de armadura longitudinal total (pretensada y no pretensada) del área 
efectiva reducida será uno por ciento o el valor obtenido de la Ecuación 3, cualquiera 
sea el valor que resulte mayor. 
 
2. EVALUACIÓN APROXIMADA DE LOS EFECTOS DE ESBELTEZ2. EVALUACIÓN APROXIMADA DE LOS EFECTOS DE ESBELTEZ2. EVALUACIÓN APROXIMADA DE LOS EFECTOS DE ESBELTEZ2. EVALUACIÓN APROXIMADA DE LOS EFECTOS DE ESBELTEZ (Art. 5.7.4.3) 
 
Para los elementos desplazables, los efectos de la esbeltez se pueden despreciar 
si: 
22
r
KL u < 
Para los elementos que no se desplazan, los efectos de la esbeltez se pueden 
despreciar si: 
2
1u
M
M
1234
r
KL
−< 
 
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siendo M1 y M2 el menor y mayor momento de extremo respectivamente, y el término 
(M1/M2) positivo para flexión de curvatura única. 
 
Para el diseño de elementos comprimidos no pretensados con Klu /r<100, se 
puede utilizar el siguiente procedimiento aproximado: 
 
- El diseño se basa en una carga axial mayorada Pu, determinada mediante análisis 
elástico y un momento mayorado amplificado Mc, como se especifica en el Art. 
4.5.3.2.2b. 
- La longitud sin apoyo lateral Lu de un elemento comprimido se toma como la 
distancia libre entre elementos capaces de proveer apoyo lateral a los elementos 
comprimidos. Si hay acartelamientos, la longitud sin apoyo lateral se toma hasta el 
extremo de cualquier acartelamiento en el plano considerado. 
- El radio de giro r se calcula para la sección bruta del hormigón. 
- Para los elementos sin desplazamiento, a menos que mediante un análisis se 
demuestre que es posible utilizar un valor menor, K = 1.0. 
- Para los elementos que se desplazan, K se determina considerando debidamente 
los efectos de la fisuración y las armaduras sobre la rigidez relativa, y nunca se 
tomará menor que 1.0. 
 
En ausencia de cálculos más precisos, el valor EI para determinar Pe se toma como 
el valor mayor entre: 
 
d
ss
gc
1
IE
5
IE
EI
β+
+
= (5.7.4.3-1) 
 
d
gc
1
5.2
IE
EI
β+
= (5.7.4.3-2) 
 
donde: 
 
Ec = módulo de elasticidad del hormigón 
Ig = momento de inercia de la sección bruta de hormigón respecto del eje 
baricéntrico 
Es = módulo de elasticidad del acero longitudinal 
Is = momento de inercia del acero longitudinal respecto del eje baricéntrico 
βd = relación entre los máximos momentos debidos a la carga permanente mayorados 
y el máximo momento debido a la carga total mayorado; siempre positivo. 
 
3. RESISTENCIA AXIAL3. RESISTENCIA AXIAL3. RESISTENCIA AXIAL3. RESISTENCIA AXIAL (Art. 5.7.4.4) 
 
La resistencia axial mayorada de los elementos comprimidos de hormigón armado 
simétricos respecto de ambos ejes principales se deberá tomar como: 
 
Pr = Ø Pn (5.7.4.4-1) 
 
 
 
 
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- Para elementos con armadura en espiral: 
 
[ ])Ef(AAf)AAA(f85.085.0P cuppepsstypsstg'cn ε−−+−−= (5.7.4.4-2) 
 
- Para elementos zunchados: 
 
[ ])Ef(AAf)AAA(f85.080.0P cuppepsstypsstg'cn ε−−+−−= (5.7.4.4-3) 
 
donde: 
Pr = resistencia axial mayorada, con o sin flexión 
Pn = resistencia axial nominal, con o sin flexión 
f’c = resistencia especificada del hormigón a 28 días 
Ag = área bruta de la sección 
Aps= área del acero de presfuerzo 
Ast = área total de la armadura longitudinal 
fpe = esfuerzo efectivo del acero de presfuerzo después de las pérdidas 
fy = tensión de fluencia especificada de la armadura 
εcu = deformación en la falla del concreto comprimido 
Ep = módulo de elasticidad de los tendones de presfuerzo 
Ø = factor de resistencia (Art. 5.5.4.2) 
 
4. FLEXIÓN BIAXIAL4. FLEXIÓN BIAXIAL4. FLEXIÓN BIAXIAL4. FLEXIÓN BIAXIAL (Art. 5.7.4.5) 
 
En vez de realizar un análisis en base a condiciones de equilibrio y compatibilidad de 
deformaciones para flexión biaxial, los elementos no circulares solicitados a flexión 
biaxial y compresión se pueden dimensionar utilizando las siguientes expresiones 
aproximadas: 
 
- Si la carga axial mayorada es mayor o igual que 0.10 Ø f’cAg : 
 
oryrxrsy PØ
1
P
1
P
1
P
1
−+= (5.7.4.5-1) 
 
siendo: 
 )Ef(AfA)AAA(f85.0P cuppepsystpsstg
'
co ε−−+−−= (5.7.4.5-2) 
 
- Si la carga axial mayorada es menor que 0.10 Ø f’cAg : 
 
0.1
M
M
M
M
ry
uy
rx
ux ≤+ (5.7.4.5-3) 
donde: 
Ø = factor de resistencia para elementos solicitados a compresión axial 
Prxy = resistencia axial mayorada en flexión biaxial 
Prx = resistencia axial mayorada determinada sobre la base de que la excentricidad ey 
es la única presente 
Pry = resistencia axial mayorada determinada sobre la base de que la excentricidad ex 
es la única presente 
Pu = fuerza axial mayorada aplicada 
Mux = momento mayorado aplicado respecto del eje X 
 
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Muy = momento mayorado aplicado respecto del eje Y 
ex = excentricidad de la fuerza axial mayorada aplicada en la dirección X, es decir = 
Muy / Pu 
ey = excentricidad de la fuerza axial mayorada aplicada en la dirección Y, es decir = 
Mux / Pu 
 
La resistencia axial mayorada Prx y Pry no se deberá tomar mayor que el producto 
entre el factor de resistencia Ø y la máxima resistencia nominal a la compresión dada 
por las Ecuaciones 5.7.4.4-2 ó 5.7.4.4-3, según corresponda. 
 
5. ESPIRALES Y ZUNCHOS5. ESPIRALES Y ZUNCHOS5. ESPIRALES Y ZUNCHOS5. ESPIRALES Y ZUNCHOS (Art. 5.7.4.6) 
 
El área de acero de los espirales y zunchos en puentes ubicados en Zonas Sísmicas 
2, 3 ó 4 deberá satisfacer los requisitos especificados en el Art. 5.10.11. 
Si el área de armadura en espiral y zunchos no está determinada por: requisitos de 
diseño sismorresistente, corte o torsión según Art. 5.8, ni requisitos mínimos según 
Art. 5.10.6, la relación entre la armadura en espiral y el volumen total del núcleo de 
hormigón, medido entre las partes exteriores de los espirales, deberá satisfacer: 
 
yh
'
c
c
g
s f
f
)1
A
A
(45.0 −≥ρ (5.7.4.6-1) 
donde: 
 
Ag = área bruta de la sección de hormigón 
Ac = área del núcleo medida hasta el diámetro exterior del espiral 
f’c = resistencia especificada del hormigón a 28 días 
fyh = tensión de fluencia especificada de la armadura espiral 
 
6. ARMADURA TRANSVERSAL PARA ELEMENTOS SOMETIDOS A COMPRESIÓN6. ARMADURA TRANSVERSAL PARA ELEMENTOSSOMETIDOS A COMPRESIÓN6. ARMADURA TRANSVERSAL PARA ELEMENTOS SOMETIDOS A COMPRESIÓN6. ARMADURA TRANSVERSAL PARA ELEMENTOS SOMETIDOS A COMPRESIÓN 
 (Art. 5.10.6) 
La armadura transversal de los elementos comprimidos puede consistir en zunchos 
o en estribos cerrados: 
 
Zunchos.- Para elementos que no sean pilotes pueden ser de barras o de alambre liso o 
conformado de un diámetro mínimo de 9.5 mm. La separación libre entre las barras del 
zuncho no deberá ser menor que 25 mm ó 1.33 veces el tamaño máximo del agregado. 
La separación entre centros no deberá ser mayor que 6 veces el diámetro de las 
barras longitudinales ó 150 mm. 
El anclaje de las armaduras en forma de zuncho se provee mediante 1.5 vueltas 
adicionales de barra o alambre en cada uno de los extremos del zuncho. Para las Zonas 
Sísmicas 2, 3 y 4 la prolongación de la armadura transversal hacia los elementos con 
que se conecta deberá satisfacer los requisitos del Art. 5.10.11.4.3. 
 
Estribos cerrados.- Estarán constituidos por: 
 
- Barras Nº10 para Barras Nº 32 o menores, 
- Barras Nº 13 para Barras Nº 36 o mayores, y 
- Barras Nº 13 para paquetes de barras. 
 
La separación de los estribos cerrados no deberá ser mayor que la menor 
dimensión del elemento comprimido ó 30 cm. Si hay dos o más barras mayores que una 
 
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barra Nº 32 dispuestas de modo que forman un paquete, la separación no deberá ser 
mayor que la mitad de la menor dimensión del elemento ó 15 cm. 
En lugar de barras se puede utilizar alambre conformado o malla de alambre soldado 
de área equivalente. 
Cada barra longitudinal de esquina tendrá un apoyo lateral provisto por la esquina 
de un estribo con un ángulo interno no mayor de 135°. Ninguna barra deberá estar a 
una distancia mayor que 61 cm de una de estas barras con apoyo lateral. Si el diseño 
de la columna se basa en la capacidad de rotulación plástica, ninguna barra longitudinal 
estará a una distancia mayor que 15 cm de una de estas barras con apoyo lateral. 
La distancia vertical entre el estribo cerrado inferior y la zapata u otro apoyo y la 
distancia vertical entre el estribo cerrado superior y la armadura horizontal más baja del 
elemento soportado no deberán ser menores que la mitad de la separación entre 
estribos. 
 
7. AMPLIFICACIÓN D7. AMPLIFICACIÓN D7. AMPLIFICACIÓN D7. AMPLIFICACIÓN DE MOMENTOS VIGAS E MOMENTOS VIGAS E MOMENTOS VIGAS E MOMENTOS VIGAS –––– COLUMNACOLUMNACOLUMNACOLUMNA (Art. 4.5.3.2.2b) 
 
Los momentos o tensiones mayorados se pueden incrementar para que reflejen los 
efectos de las deformaciones de la siguiente manera: 
 
s2sb2bc MMM δ+δ= (4.5.3.2.2b-1) 
 
s2sb2bc fff δ+δ= (4.5.3.2.2b-2) 
 
siendo: 
 
0.1
PØ
P
1
C
eK
u
m
b ≥
−
=δ (4.5.3.2.2b-3) 
 
0.1
PØ
P
1
1
eK
u
s ≥
Σ
Σ
−
=δ (4.5.3.2.2b-4) 
 
donde: 
 
Pu = carga axial mayorada 
Pe = carga de pandeo de Euler 
ØK = factor de reducción de rigidez; 0.75 para elementos de concreto y 1.0 para 
elementos de acero y aluminio 
M2b= momento en el elemento comprimido debido a las cargas gravitatorias mayoradas 
que no provoca desplazamiento lateral apreciable calculado mediante un análisis 
de pórtico elástico convencional de primer orden, siempre positivo 
f2b = tensión correspondiente a M2b 
M2s= momento en un elemento comprimido debido a cargas laterales o gravitatorias 
mayoradas que provocan un desplazamiento lateral, ∆, mayor que Lu /1500, 
calculado mediante un análisis de pórtico elástico convencional de primer orden, 
siempre positivo 
f2s = tensión correspondiente a M2s 
 
 
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Para columnas compuestas de acero/hormigón la carga de pandeo de Euler, Pe , se 
deberá determinar como se especifica en Art. 6.9.5.1. Para todos los demás casos Pe 
se deberá tomar como: 
 
2
u
2
e )KL(
EI
P
π
= (4.5.3.2.2b-5) 
 
donde: 
 
Lu = longitud no apoyada de un elemento comprimido 
K = factor de longitud efectiva como se especifica en Art. 4.6.2.5 
E = módulo de elasticidad 
I = momento de inercia respecto del eje considerado 
 
Para los elementos comprimidos de hormigón también se deberá aplicar los 
requisitos del Art. 5.7.4.3. 
Para los elementos arriostrados contra el desplazamiento lateral, δs se deberá 
tomar como 1.0 a menos que un análisis indique que se puede utilizar un valor menor. 
Para los elementos no arriostrados contra el desplazamiento lateral, δb se deberá 
determinar como para un elemento arriostrado y δs como para un elemento no 
arriostrado. 
Para los elementos arriostrados contra el desplazamiento lateral y sin cargas 
transversales entre apoyos, Cm se puede tomar como: 
 
4.0
M
M
4.06.0C
b2
b1
m ≥+= (4.5.3.2.2b-6) 
donde: 
M1b = menor momento de extremo 
M2b = mayor momento de extremo 
 
La relación M1b / M2b se considera positiva si el componente se flexiona con una 
única curvatura y negativo si se flexiona en doble curvatura. 
Para todos los demás casos Cm se deberá tomar como 1.0. 
En las estructuras que no están arriostradas contra el desplazamiento lateral, los 
elementos flexionados y unidades de la fundación que forman pórticos con el elemento 
comprimido se deberán diseñar para la sumatoria de los momentos de extremo del 
elemento comprimido en la unión. 
Si los elementos comprimidos están sujetos a flexión respecto de ambos ejes 
principales, el momento respecto de cada eje se deberá amplificar aplicando δ, 
determinado a partir de las correspondientes condiciones de restricción respecto de 
dicho eje. 
Si un grupo de elementos comprimidos en un nivel comprende un caballete, o si 
están conectados de manera integral a la misma superestructura, y resisten el 
desplazamiento lateral de la estructura colectivamente, el valor de δs se deberá calcular 
para el grupo de elementos con ΣPu y ΣPe igual a las sumatorias para todas las 
columnas del grupo. 
 
 
 
 
 
 
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8. FACTOR DE LONGITUD EFECTIVA, K8. FACTOR DE LONGITUD EFECTIVA, K8. FACTOR DE LONGITUD EFECTIVA, K8. FACTOR DE LONGITUD EFECTIVA, K (Art. 4.6.2.5) 
 
Las longitudes físicas de las columnas se deberán multiplicar por un factor de 
longitud efectiva, K, para tomar en cuenta condiciones de borde rotacionales y 
traslacionales diferentes a las correspondientes a extremos articulados. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
En ausencia de un análisis más refinado, si hay estabilidad lateral por arriostramiento 
diagonal u otros medios adecuados, el factor de longitud efectiva en el plano 
arriostrado, K, para los elementos comprimidos de cerchas trianguladas, cerchas y 
pórticos se puede tomar como: 
 
- Para conexiones apernadas o soldadas en ambos extremos: K = 0.75 
- Para conexiones articuladas en ambos extremos: K = 0.875 
- Para ángulos simples independientemente del tipo de conexión extrema: K=1.0 
 
Las cerchas vierendeel (cerchas con paños sin elementos diagonales) se deberán 
tratar como pórticos no arriostrados. 
 
La estabilidad lateral de las columnas de pórticos continuos, no arriostrados por 
unión a muros de cortante, arriostramiento diagonal o estructuras adyacentes, depende 
de la rigidez flexional de las vigas rígidamente conectadas. Por lo tanto, el factor de 
longitud efectiva, K, es función de la restricción flexional total que aportan las vigas en 
los extremos de la columna. Si la rigidez de las vigas es pequeña en relación con la de 
la columna, el valor de K podría ser mayor que 2.0. 
Suponiendo que sólo hay acción elástica y que todas las columnas pandean 
simultáneamente en un pórtico no arriostrado, se puede demostrar que: 
 
 
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




 π
π
=
+
−




 πK
tan
K
)GG(6
36
K
GG
ba
2
ba
 (C4.6.2.5-2) 
 
Los subíndices a y b se refieren a los dos extremos de la columna, siendo: 
 








Σ






Σ
=
g
g
c
c
L
I
L
I
G (C4.6.2.5-3) 
 
donde: 
 
Σ = sumatoria de las propiedades de los componentes conectados rígidamente a un 
extremo de la columna en el plano de flexión. 
Ic = momento de inercia de la columna 
Lc = longitud no arriostrada de la columna 
Ig = momento de inercia de la viga u otro elemento que provee restricción 
Lg = longitud no apoyada de la viga y otro elemento que provee restricción 
K = factor de longitud efectiva para la columna considerada. 
 
La Figura C4.6.2.5-2 es una representación gráfica de la relación entre K, Ga y Gb, 
y se puede utilizar para obtener los valores de K en forma directa en pórticos no 
arriostrados. 
La Ecuación C4.6.2.5-2 y el nomograma de la Figura C4.6.2.5-2 se basan en la 
hipótesis de condiciones idealizadas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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