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Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas Asignatura : Termodinámica Carreras : Ingeniería Civil MecánicaCarreras : Ingeniería Civil Mecánica Ingeniería Civil Aeroespacial f C i i CProfesor : Cristian Cuevas Oficina 337 crcuevas@udec.cl Transparencias www.udec.cl/~crcuevas Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas CONTENIDOS 1.- Generalidades y principios fundamentales 2.- Sistemas cerrados monofásicos 3 - Propiedades termodinámicas de la materia3.- Propiedades termodinámicas de la materia 4.- Transformaciones y diagramas termodinámicos 5.- Sistemas abiertos en régimen permanente 6.- Mezcla de gases perfectos o semi-perfectos 7.- Enfoque energético de los ciclos termodinámicos Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.1 ECUACIONES FUNDAMENTALES DE UN SISTEMA CERRADOCERRADO 2.1.1 Sistema monofásico Sistema constituido de una sustancia homogénea de masa M bien d i ddeterminada Primer Principio:Primer Principio: dZgCddudewq sist ⋅++==+ 2 2 δδ gq sist 2 Segundo Principio: dss T q i =+δδ dsTsTq i ⋅=⋅+ δδ Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas Agrupando estas dos ecuaciones y considerando la ecuación f ndamental de Gibbs:fundamental de Gibbs: C 2 ii sTwdZgCddvPdusTq δδδδ ⋅+−⋅+=⋅=−⋅+ 2 isTwdZgCddvPdudsT δδ ⋅+−⋅+=⋅=−⋅ 2 2 Estas son las ecuaciones fundamentales de un sistema cerradoEstas son las ecuaciones fundamentales de un sistema cerrado monofásico. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas Para un sistema cerrado que experimenta un ciclo, los estados inicial y fi l id i l d i lfinal son idénticos por lo que desist = 0. En este caso en particular tenemos: 0=+ wq δδ 2.1.2 Extensión a un sistema bifásicoe s ó u s s e b s co Las ecuaciones fundamentales precedentes son también válidas en el caso de un sistema cerrado constituido de una sola sustancia química compuesta de dos fases en equilibrio, una líquida y la otra gaseosa, al límite de la saturación Ejemplo: agua líquida saturada y vapor de agualímite de la saturación. Ejemplo: agua líquida saturada y vapor de agua saturado. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.2 ECUACION DE ESTADO En un sistema bivariante, tres funciones de estado cualquiera X, Y y Z no son independientes. Ellas están ligadas por una relación llamada ió d t d ib b j l f i lí it i i tecuación de estado que se escribe bajo la forma implícita siguiente: ( ) 0,, =ZYXF( ) 0,, ( ) 0,, =TPvF ( ) 0,, =sTvF ( ) 0,, =shPF 0=⋅−⋅ TRPv ( ) Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.3 TRANSFORMACIONES Y DIAGRAMAS TERMODINAMICOS 2.3.1 Transformaciones termodinámicas Transformación termodinámica típica es el conjunto de estados termodinámicos posibles cuando una de las magnitudes termodinámicas permanece fijatermodinámicas permanece fija. •transformación isocora v = cte •transformación isobárica P = cte •transformación isotérmica T = cte •transformación isoentálpica h = cte •transformación isoentrópica s = cte Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2 3 2 Diagramas termodinámicos2.3.2 Diagramas termodinámicos Llamamos diagrama termodinámico a toda representación gráfica delg p g estado termodinámico de un sistema utilizando una familia de curvas Z=cte en un sistema de coordenadas paramétricas en dos dimensiones X Ye Y. Tipo de diagrama Ordenada Abscisap g Diagrama de Clapeyron P v Diagrama entrópico T sg p Diagrama de Mollier h s Diagrama politrópico ln T s Diagrama de frigoristas ln P h Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.5 CALORES ESPECIFICOS ⎤⎡ Calor específico a volumen constante: ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ = K kg J v v T uc Calor específico a presión constante: ⎥ ⎤ ⎢ ⎡⎞ ⎜ ⎛ ∂= JhcCalor específico a presión constante: ⎥ ⎦ ⎢ ⎣⎠ ⎜ ⎝ ∂ K kg P p T c Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas En el caso de un sistema reversible de acuerdo al Segundo Principio se obtiene: ⎤⎡δ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ = K kg J dT qcn δ Históricamente es bajo esta forma que se conoce el calor específico: “Ll l ífi l tid d d l d b“Llamamos calor específico a la cantidad de calor que debemos entregar a un cuerpo para aumentar en un grado la temperatura de la unidad de masa de dicho cuerpo”unidad de masa de dicho cuerpo Evidentemente esta definición no es satisfactoria desde el punto de vista matemático, ya que la energía asociada al calor no es una función de estado, sino una magnitud de recorrido. En consecuencia, la d i ió “ l ífi ” l á t d b ídenominación “calor específico” no es la más correcta, debería llamarse coeficiente calorífico. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.6 RELACIONES MATEMATICAS ENTRE LAS FUNCIONES DE ESTADO Y LOS CALORES ESPECIFICOS 2.6.1 Relaciones de Maxwell Las ecuaciones que relacionan las derivadas parciales de las propiedades P, v, T y s de un sistema compresible simple son conocidas como relaciones de Maxwell. E t d i d d l i d GibbEstas son derivadas de las ecuaciones de Gibbs: dsTdvPdu ⋅+⋅−= dTsdvPdf ⋅−⋅−=dsTdvPdu + dsTdPvdh ⋅+⋅= dTsdvPdf = dTsdPvdg ⋅−⋅=dsTdPvdh + dTsdPvdg = Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas dyNdxMdz ⋅+⋅= NM ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂= ⎞ ⎜⎜ ⎛ ∂ dyNdxMdz ⋅+⋅= yx xy ⎠ ⎜ ⎝ ∂⎠ ⎜⎜ ⎝ ∂ ∂⎞⎛ ∂⎞⎛ ∂ 2Estas ecuaciones son sv u v T s P sv ∂⋅∂ ∂ −=⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ −=⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ 2Estas ecuaciones son conocidas como relaciones de Maxwell y son de sP h P T s v P ∂⋅∂ ∂ =⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ =⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ 2 de we y so de extrema importancia en termodinámica porque sPPs sP ∂∂⎠⎝ ∂⎠⎝ ∂ fPs ∂ −=⎞⎜ ⎛ ∂=⎞⎜ ⎛ ∂ 2 permiten determinar la variación de entropía (lo cual no puede ser medido vTTv vT ∂⋅∂ = ⎠ ⎜ ⎝ ∂ = ⎠ ⎜ ⎝ ∂ ∂⎞⎛ ∂⎞⎛ ∂ 2 cual no puede ser medido directamente) utilizando la variación de las propiedades PT g T v P s PT ∂⋅∂ ∂ −=⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ −=⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ 2 p p P, v y T. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.6.2 Ecuación de Clapeyron Consideremos la tercera ecuación de Maxwell: Tv s T P ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ =⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ Tv vT ⎠⎝ ∂⎠⎝ ∂ Durante el proceso de cambio de fase la presión de saturación depende l t d l t t i d di t d l l ífisolamente de la temperatura y es independiente del volumen específico: Psat = f(Tsat) ( ) ( )lglg vvdT dPss − ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛=− lg sdP = ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛( ) ( )lg sat lg dT ⎠ ⎜ ⎝ lgvdT sat⎠ ⎜ ⎝ Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas En un proceso a presión constante tenemos: 0 dsTdPvdh ⋅+⋅= ∫∫ ⋅= gg dsTdh lglg sTh ⋅=∫∫ ll lglg l lg vT h dT dP t ⋅ =⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ lgvTdT sat⎠⎝ Esta relación es conocida como ecuación de Clapeyron Esta ecuaciónEsta relación es conocida como ecuación de Clapeyron. Esta ecuación permite calcular la entalpía de evaporación hlg a una temperatura dada mediante una simple medición de la pendiente de la curva de saturaciónp p en el diagrama P-T y de los volúmenes específicos del líquido y del gas saturado a la temperatura dada. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de IngenieríaProfesor: Cristian Cuevas 2.6.3 Ecuaciones diferenciales que relacionan las funciones de estado El estado de un sistema compresible simple puede ser completamente caracterizado con dos variables intensivas independientescaracterizado con dos variables intensivas independientes. Por lo tanto, teóricamente, debemos poder calcular todas las características de un sistema, en cualquier estado, usando dos variables intensivas independientes conocidas. Esto es una gran ventaja para determinar las variables que no se pueden medir directamente, como la energía interna, la entalpía, y la entropía.medir directamente, como la energía interna, la entalpía, y la entropía. El cálculo de estas propiedades a partir de variables mensurables depende de la disponibilidad de relaciones simples y exactas. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.6.3 Ecuaciones diferenciales que relacionan las funciones de estado Si u = u(T,v) podemos escribir que: dv v udT T udu T ⋅⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ +⋅⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ = Considerando la definición de cv, nos queda: vT Tv ⎠⎝ ∂⎠⎝ ∂ ⎞⎛ dv v udTcdu T v ⋅⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ +⋅= T⎠⎝ Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.6.3 Ecuaciones diferenciales que relacionan las funciones de estado Si ahora elegimos s = s(T,v) podemos escribir que: dv v sdT T sds T ⋅⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ +⋅⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ = Considerando que du = T ds – P dv, y reempazando ds: vT Tv ⎠⎝ ∂⎠⎝ ∂ dvPsTdTsTdu ⋅⎥ ⎤ ⎢ ⎡ − ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂⋅+⋅ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂⋅= vT Tv ⎥ ⎦ ⎢ ⎣ ⎠ ⎜ ⎝ ∂⎠ ⎜ ⎝ ∂ Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.6.3 Ecuaciones diferenciales que relacionan las funciones de estado Igualando los términos que acompañan dT y dv en la definición de du: ⎞⎛ T c T s v v =⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ P T sT v u TT −⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ⋅=⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ Utili ando la tercera relación de Ma ell obtenemos: v⎠⎝ Tv TT ⎠⎝ ∂⎠⎝ ∂ Ps ⎞ ⎜ ⎛ ∂=⎞⎜ ⎛ ∂ Utilizando la tercera relación de Maxwell obtenemos: vT Tv ⎠ ⎜ ⎝ ∂⎠ ⎜ ⎝ ∂ dvP T PTdTcdu v ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ −⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ⋅+= T v ⎦⎣ ⎠⎝ ∂ Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.6.3.1 Variación de la energía interna P ⎤⎡ ⎞⎛ ∂ dvP T PTdTcdu v v ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ −⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ⋅+= 2.6.3.2 Variación de la entalpía dPvTdTdh ⎥ ⎤ ⎢ ⎡ ⎞ ⎜ ⎛ ∂ dP T TvdTcdh P P ⎥ ⎦ ⎢ ⎣ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ⋅−+= 2 6 3 3 V i ió d l t í2.6.3.3 Variación de la entropía dvPdT c ds v ⎞⎜⎛ ∂ += dv T dT T ds v⎠ ⎜ ⎝ ∂ + vc ⎞⎛ ∂ dP T vdT T c ds P P ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ −= Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.6.3.4 Calores específicos cv y cp vP T P T vTcc ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ =− vP v P T vTcc ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ −=− 2 vP TT ⎠⎝ ∂⎠⎝ ∂ TP vT ⎠⎝ ∂⎠⎝ ∂ Puede ser expresada en función de dos propiedades termodinámicas: fi i t d dil t ió l ét i fi i t dcoeficiente de dilatación volumétrico α y coeficiente de compresibilidad isotérmico β: ⎞⎛ ∂1 ⎞⎛ ∂1 PT v v ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ = 1α TP v v ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ −= 1β α 2⋅⋅Tv Ecuación conocida como β α =− vcc vP Ecuación conocida como relación de Mayer. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 1. β > 0 para todas las sustancias en todas las fases. d í i l i l lα podría ser negativo para algunas sustancias, pero su valor al cuadrado es siempre positivo o igual a cero. T ≥ 0 temperatura termodinámica cc ≥ 2.cp-cv se aproxima a cero cuando la temperatura absoluta se aproxima vP cc ≥ a cero. 3 Los dos calores específicos son idénticos para sustancias3. Los dos calores específicos son idénticos para sustancias verdaderamente incompresibles, ya que v = cte. En la práctica, para sustancias que son casi incompresibles, tales como los líquidos yq p q y sólidos, la diferencia entre los dos calores específicos es muy pequeña y es usualmente despreciada. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.6.4 Coeficiente de Joule-Thomson El comportamiento de la temperatura durante un proceso de estrangulamiento (h = cte) es descrito por el coeficiente de Joule- Thomson, definido por: T ⎞ ⎜ ⎛ ∂=µ hP ⎠ ⎜ ⎝ ∂ µ µ < 0 : la temperatura disminuye,µ p y , µ = 0 : la temperatura permanece constante, µ > 0 : la temperatura aumenta. µ=⎞⎜⎛ ∂ =⎥ ⎤ ⎢ ⎡ ⎞ ⎜ ⎛ ∂ TvTv1 µ= ⎠ ⎜ ⎝ ∂ =⎥ ⎦ ⎢ ⎣ ⎠ ⎜ ⎝ ∂ ⋅−− hPP PT Tv c Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.7 EVOLUCION DE SISTEMAS CERRADOS 2.7.1 Sistemas isocoros (v = cte), adiabáticos y cerrados 0=dV Frontera indeformable V0 0=dV 0=Wδ 0=Qδ Frontera indeformable, aislante y cerrada0=dM dU=0 0≥= dSS iδ Primer Principio: Segundo Principio:g p La entropía de un sistema isocoro, adiabático y cerrado solo puede aumentar debido a las irreversibilidades En el equilibrio (δSi = 0)aumentar, debido a las irreversibilidades. En el equilibrio (δS = 0), esta permanece constante, luego de haber alcanzado un valor máximo. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.7.2 Sistemas isobáricos, adiabáticos y cerrados Fl id P t Frontera deformable0dP P0 Fluido a P0 = cte Frontera deformable, aislante y cerrada 0=dP dVPW ⋅−= 0δ 0Qδ 0 δW 0=Qδ 0=dM Primer Principio: ( ) dUPVddVP =⋅−=⋅− 00 ( ) ( ) 0==⋅+=⋅+ dHPVUdPVddU Segundo Principio: ( ) ( ) 00 ==⋅+=⋅+ dHPVUdPVddU 0≥= dSS iδ La entropía de un sistema isobárico, adiabático y cerrado solo puedeLa entropía de un sistema isobárico, adiabático y cerrado solo puede aumentar, debido a las irreversibilidades. En el equilibrio (δSi = 0), esta permanece constante, luego de haber alcanzado un valor máximo. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.7.3 Sistemas isocoros (v = cte), isotérmicos y cerrados Fuente térmica a T0 = cte Frontera indeformable, conductora y cerrada 0=dV 0=dT V0 T0 conductora y cerrada δQ 0=Wδ 0=dM δQ Primer Principio: Segundo Principio:dUQ =δ dSSQ i =+δδg pQ T0 ( ) 000 ≤⋅−=⋅−=⋅− iSTSTUddSTdU δ 00 ≤⋅−= iSTdF δ La energía libre de un sistema isocoro, isotérmico y cerrado solo puede idisminuir debido a las irreversibilidades. En el equilibrio (δSi = 0), esta permanece constante, luego de haber alcanzado un valor mínimo. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas 2.7.4 Sistemas isobáricos, isotérmicos y cerrados F é i P Td P Fuente térmica a P0 = cte y T0 = cte Frontera deformable, conductora y cerrada 0=dP 0=dT P0 T0 δW δQdVPW ⋅−= 0δ 0=dM Primer Principio: Segundo Principio:dUdVPQ =⋅− 0δ dSST Q i =+δδg p T0 ( ) 0000 ≤⋅−=⋅−⋅+=⋅−⋅+ iSTSTPVUddSTdVPdU δ 00 ≤⋅−= iSTdG δ( ) 000 0 La entalpía libre de un sistema isobárico, isotérmico y cerrado solo puede disminuir, debido a las irreversibilidades. En el equilibrio (δSi =puede disminui , debido a las i eve sibilidades. n el equilib io (δS 0), esta permanece constante, luego de haber alcanzado un valor mínimo. Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas ANEXO 2.2.2 Propiedades diferenciales En esta sección recordaremos algunas propiedades generales de las derivadas parciales que intervienen en un sistema bivariante.p q Primera propiedad diferencial 1=⎞⎜⎛ ∂ ⋅⎞⎜ ⎛ ∂ YZ 1⎞⎜⎛ ∂⎞ ⎜ ⎛ ∂ XZ 1⎞⎜⎛ ∂⎞ ⎜ ⎛ ∂ XY1= ⎠ ⎜ ⎝ ∂ ⋅ ⎠ ⎜ ⎝ ∂ XX ZY 1= ⎠ ⎜ ⎝ ∂ ⋅ ⎠ ⎜ ⎝ ∂ YY ZX 1= ⎠ ⎜ ⎝ ∂ ⋅ ⎠ ⎜ ⎝ ∂ ZZ YX Departamento de Ingeniería Mecánica Departamentode Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas ANEXO Segunda propiedad diferencial Si consideramos la función de estado en su forma explícita siguiente: ( )YXZZ ( )YXZZ ,= Su derivada total será: dY Y ZdX X ZdZ XY ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ +⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ = XY Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas ANEXO Tercera propiedad diferencial La derivada total se puede expresar como: dYNdXMdZ ⋅+⋅= La tercera propiedad establece que:La tercera propiedad establece que: NM ⎞ ⎜ ⎛ ∂⎞ ⎜ ⎛ ∂ ZZ ⎤⎡ ⎞⎛ ∂∂⎤⎡ ⎞⎛ ∂∂ ZZ ∂∂ 22 YX X N Y M ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ = ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ YXXY Y Z XX Z Y ⎥⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ∂ ∂ =⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ∂ ∂ YX Z XY Z ∂⋅∂ ∂ = ∂⋅∂ ∂ Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas ANEXO Cuarta propiedad diferencial L l ió t i d ibi d l i i t fLa relación anterior se puede escribir de la siguiente forma: dX dY Y Z X Z dX dZ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ +⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ = dXYXdX XY ⎠⎝ ∂⎠⎝ ∂ Para Z igual a una constante, obtenemos: ZXY X Y Y Z X Z ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ⋅⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ +⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ =0 ZXY Considerando la primera propiedad diferencial, nos queda: ⎞⎛ ∂⎞⎛ ∂⎞⎛ ∂ XZY 1−=⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ⋅⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ⋅⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ZYX Y X X Z Z Y Departamento de Ingeniería Mecánica Departamento de Ingeniería Mecánica Facultad de Ingeniería Profesor: Cristian Cuevas ANEXO Quinta propiedad diferencial Si N es otra función de estado, tenemos: 1=⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ⋅⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ ⋅⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂ Y X X Z Z Y ⎠⎝ ∂⎠⎝ ∂⎠⎝ ∂ NNN YXZ
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