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UNIENSEÑA Estructuras Curso Ingeniería Sísmica INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 2 1.1. RIGIDEZ LATERAL DE COLUMNAS 1. RIGIDEZ LATERAL DE PÓRTICOS Definición de rigidez Se define como rigidez a la capacidad que tiene un elemento o estructura de oponerse a las deformaciones ante la acción de una determinada carga. Para verticales como columnas y muros, se determina como la fuerza lateral aplicada dividida por el desplazamiento lateral que esta genera. Rigidez lateral de una columna bi-empotrada Momentos en los extremos: 𝑀𝑖𝑗 = −𝑀𝑗𝑖 = 6𝐸𝐼∆ ℎ2 Fuerza lateral: 𝑉ℎ = 𝑀𝑖𝑗 +𝑀𝑗𝑖 𝑉ℎ = 12𝐸𝐼∆ ℎ2 → 𝑉 = 12𝐸𝐼∆ ℎ3 Rigidez lateral (V/Δ): 𝐾𝑏𝑒 = 12𝐸𝐼 ℎ3 Donde: V , es la fuerza lateral Δ , es la deformación lateral E , módulo de elasticidad I , momento de inercia h , altura de la columna Kbe , rigidez lateral bi-empotrada 3 1.2. MÉTODOS APROXIMADOS PARA DETERMINAR LA RIGIDEZ LATERAL DE PÓRTICOS 1. RIGIDEZ LATERAL DE PÓRTICOS a) Fórmulas de Muto Kvi : Rigidez relativa de vigas (Iv/Lv) Kc : Rigidez relativa de columna (Ic/Lc) ഥ𝐾 = 𝐾𝑉1 + 𝐾𝑉2 𝐾𝐶 𝑎 = 0.50 + ഥ𝐾 2 + ഥ𝐾 ഥ𝐾 = 𝐾𝑉1 + 𝐾𝑉2 𝐾𝐶 𝑎 = 0.50ഥ𝐾 1 + 2ഥ𝐾 ഥ𝐾 = 𝐾𝑉1 + 𝐾𝑉2 + 𝐾𝑉3 + 𝐾𝑉4 2𝐾𝐶 𝑎 = ഥ𝐾 2 + ഥ𝐾 Se debe tener en cuenta que para el cálculo de la rigidez lateral de una columna se debe multiplicar el valor “a” por la rigidez de la misma columna bi-empotrada. 𝐾𝑐𝑜𝑙 = 𝑎(𝐾𝑏𝑒) Caso (a) Caso (b) Caso (c) INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 4 1. RIGIDEZ LATERAL DE PÓRTICOS Ejemplo 1.1) Determine la rigidez lateral usando las expresiones de Muto del siguiente pórtico de concreto f’c=280kgf/cm². Considere que las dimensiones están dadas a los ejes. Solución) Primero se calculan el módulo de elasticidad y las inercias de cada sección. 𝐸𝑙𝑎𝑠𝑡𝑖𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑: 𝐸 = 15100 𝑓𝑐 ′ = 15100 280 = 252671.33𝑘𝑔𝑓/𝑐𝑚2 𝐼𝑛𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎 𝑑𝑒 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 𝐴𝐵: 𝐼𝐴𝐵 = (25)(453) 12 = 189843.75𝑐𝑚4 𝐼𝑛𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎 𝑑𝑒 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 𝐶𝐷: 𝐼𝐶𝐷 = (25)(303) 12 = 56250𝑐𝑚4 𝐼𝑛𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎 𝑑𝑒 𝑣𝑖𝑔𝑎 𝐵𝐶: 𝐼𝐵𝐶 = (25)(403) 12 = 133333.33𝑐𝑚4 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 Caso A) Columna empotrada Viga 1 b1 : 0 cm base h1 : 0 cm peralte L1 : 0 cm longitud I1 : 0.00 cm⁴ inercia Kv1 : 0.00 cm³ rigidez realtiva Viga 2 b2 : 25 cm base h2 : 40 cm peralte L2 : 400 cm longitud I2 : 133333.33 cm⁴ inercia Kv2 : 333.33 cm³ rigidez realtiva Columna bc : 25 cm base hc : 45 cm peralte Lc : 300 cm longitud Ic : 189843.75 cm⁴ inercia Kc : 632.81 cm³ rigidez realtiva Kbe : 21.32 tonf/cm rigidez lateral bi-empotrada Rigidez lateral de columna Ǩ : 0.527 a : 0.406 KAB : 8.663 tonf/cm rigidez lateral de la columna Caso B) Columna articulada Viga 1 b1 : 0 cm base h1 : 0 cm peralte L1 : 0 cm longitud I1 : 0.00 cm⁴ inercia Kv1 : 0.00 cm³ rigidez realtiva Viga 2 b2 : 25 cm base h2 : 40 cm peralte L2 : 400 cm longitud I2 : 133333.33 cm⁴ inercia Kv2 : 333.33 cm³ rigidez realtiva Columna bc : 25 cm base hc : 30 cm peralte Lc : 300 cm longitud Ic : 56250.00 cm⁴ inercia Kc : 187.50 cm³ rigidez realtiva Kbe : 6.32 tonf/cm rigidez lateral bi-empotrada Rigidez lateral de columna Ǩ : 1.778 a : 0.195 KCD : 1.233 tonf/cm rigidez lateral de la columna 5 1. RIGIDEZ LATERAL DE PÓRTICOS INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 6 1. RIGIDEZ LATERAL DE PÓRTICOS La rigidez lateral del pórtico viene dada por la sumatoria de las rigideces de las columnas que lo componen. 𝑅𝑖𝑔𝑖𝑑𝑒𝑧 𝑙𝑎𝑡𝑒𝑟𝑎𝑙 𝑑𝑒𝑙 𝑝ó𝑟𝑡𝑖𝑐𝑜: 𝐾𝐿 = 𝐾𝐴𝐵 + 𝐾𝐶𝐷 𝐾𝐿 = 8.663𝑡𝑜𝑛𝑓 𝑐𝑚 + 1.233𝑡𝑜𝑛𝑓 𝑐𝑚 𝐾𝐿 = 9.896𝑡𝑜𝑛𝑓/𝑐𝑚 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 7 1.2. MÉTODOS APROXIMADOS PARA DETERMINAR LA RIGIDEZ LATERAL DE PÓRTICOS 1. RIGIDEZ LATERAL DE PÓRTICOS b) Fórmulas de Wilbur Con estas fórmulas se encuentran rigideces de todo un nivel, con la condición de que las columnas estén todas empotradas o todas articuladas. Parámetros a tener en cuenta: 𝐾𝑛: 𝑟𝑖𝑔𝑖𝑑𝑒𝑧 𝑙𝑎𝑡𝑒𝑟𝑎𝑙 𝑑𝑒𝑙 𝑛𝑖𝑣𝑒𝑙 n 𝐾𝑣𝑛: 𝑟𝑖𝑔𝑖𝑑𝑒𝑧 𝑟𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑣𝑖𝑔𝑎 𝑑𝑒𝑙 𝑛𝑖𝑣𝑒𝑙 n 𝐾𝑐𝑛: 𝑟𝑖𝑔𝑖𝑑𝑒𝑧 𝑟𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 𝑑𝑒𝑙 𝑛𝑖𝑣𝑒𝑙 n ℎ𝑛: 𝑎𝑙𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑑𝑒𝑙 𝑛𝑖𝑣𝑒𝑙 n 𝑚, 𝑛, ϴ: í𝑛𝑑𝑖𝑐𝑒𝑠 𝑞𝑢𝑒 𝑖𝑛𝑑𝑖𝑐𝑎𝑛 3 𝑛𝑖𝑣𝑒𝑙𝑒𝑠 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑒𝑐𝑢𝑡𝑖𝑣𝑜𝑠 𝑑𝑒 𝑎𝑏𝑎𝑗𝑜 ℎ𝑎𝑐𝑖𝑎 𝑎𝑟𝑟𝑖𝑏𝑎 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 8 1. RIGIDEZ LATERAL DE PÓRTICOS Rigidez lateral para el 1er nivel Columnas empotradas 𝐾1 = 48𝐸 ℎ1 4ℎ1 ∑𝐾𝑐1 + ℎ1 + ℎ2 ∑𝐾𝑣1 + ∑𝐾𝑐1 12 Columnas articuladas 𝐾1 = 24𝐸 ℎ1 8ℎ1 ∑𝐾𝑐1 + 2ℎ1 + ℎ2 ∑𝐾𝑣1 Rigidez lateral para el 2do nivel Columnas empotradas 𝐾2 = 48𝐸 ℎ2 4ℎ2 ∑𝐾𝑐2 + ℎ1 + ℎ2 ∑𝐾𝑣1 + ∑𝐾𝑐1 12 + ℎ2 + ℎ3 ∑𝐾𝑣2 Columnas articuladas 𝐾2 = 48𝐸 ℎ2 4ℎ2 ∑𝐾𝑐2 + 2ℎ1 + ℎ2 ∑𝐾𝑣1 + ℎ2 + ℎ3 ∑𝐾𝑣2 Rigidez lateral para el 3er nivel y niveles superiores 𝐾𝑛 = 48𝐸 ℎ𝑛 4ℎ𝑛 ∑𝐾𝑐𝑛 + ℎ𝑚 + ℎ𝑛 ∑𝐾𝑣𝑚 + ℎ𝑛 + ℎϴ ∑𝐾𝑣𝑛 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 9 2.1. ESTRUCTURAS DE 1GDL Y SUS PARÁMETROS DINÁMICOS 2. DINÁMICA ESTRUCTURAL PARA 1GDL Existen muchas estructuras que pueden analizarse como sistemas de un grado de libertad (1GDL), esto debido a que su simplicidad estructural ayudan a simplificar la respuesta dinámica. Dentro de estas estructuras tenemos a los pórticos de un nivel, tanques elevados, edificaciones de baja altura, pilares de puentes, etc. INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 10 2.1. ESTRUCTURAS DE 1GDL Y SUS PARÁMETROS DINÁMICOS 2. DINÁMICA ESTRUCTURAL PARA 1GDL Las estructuras en general tienen características importantes como: - Masa (m) - Rigidez (K) - Amortiguamiento (C), este parámetro depende del parámetro de amortiguamiento crítico. Dentro de los parámetros más importantes en los sistemas dinámicos se tienen los siguientes: - Frecuencia angular: 𝜔 = Τ𝐾 𝑚 (𝑐𝑎𝑛𝑡𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑐𝑖𝑐𝑙𝑜𝑠 𝑞𝑢𝑒 𝑟𝑒𝑎𝑙𝑖𝑧𝑎 𝑢𝑛𝑎 𝑒𝑠𝑡𝑟𝑢𝑐𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑝𝑜𝑟 𝑠𝑒𝑔𝑢𝑛𝑑𝑜) - Frecuencia natural: 𝑓 = 1/𝑇 - Periodo fundamental: T = 2𝜋 𝜔 (𝑐𝑎𝑛𝑡𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑠𝑒𝑔𝑢𝑛𝑑𝑜𝑠 𝑞𝑢𝑒 𝑑𝑒𝑚𝑜𝑟𝑎 𝑢𝑛𝑎 𝑒𝑠𝑡𝑟𝑢𝑐𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝑟𝑒𝑎𝑙𝑖𝑧𝑎𝑟 𝑢𝑛 𝑐𝑖𝑐𝑙𝑜) INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 11 2.1. ESTRUCTURAS DE 1GDL Y SUS PARÁMETROS DINÁMICOS 2. DINÁMICA ESTRUCTURAL PARA 1GDL INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 12 2.2. VIBRACIÓN LIBRE NO AMORTIGUADA 2. DINÁMICA ESTRUCTURAL PARA 1GDL La ecuación general de movimiento para sistemas de 1GDL viene dada por la siguiente expresión: 𝒎 ሷ𝒖 + 𝒌𝒖 = 𝟎 Donde: m, es la masa de la estructura k, es la rigidez lateral de la estructura 𝑢, es el desplazamiento ሷ𝑢, es la aceleración Chopra A.K. Dynamics of Structures. 2a edición. Prentice Hall, N.J. 2001. INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 13 2.2. VIBRACIÓN LIBRE NO AMORTIGUADA 2. DINÁMICA ESTRUCTURAL PARA 1GDL Chopra A.K. Dynamics of Structures. 2a edición. Prentice Hall, N.J. 2001. INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 14 2.2. VIBRACIÓN LIBRE AMORTIGUADA 2. DINÁMICA ESTRUCTURAL PARA 1GDL Chopra A.K. Dynamics of Structures. 4th edition. Prentice Hall, N.J. 2012. La ecuación general de movimiento para sistemas de 1GDL amortiguados, viene dada por la siguiente expresión: 𝒎 ሷ𝒖 + 𝒄 ሶ𝒖 + 𝒌𝒖 = 𝟎 Donde: m, es la masa de la estructura k, es la rigidez lateral de la estructura 𝑢, es el desplazamiento ሶ𝑢, es la velocidad ሷ𝑢, es la aceleración Suele considerarse el parámetro de amortiguamiento crítico ξ, también por el término β. INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 15 2.2. VIBRACIÓN LIBRE AMORTIGUADA 2. DINÁMICA ESTRUCTURAL PARA 1GDL Chopra A.K. Dynamics ofStructures. 4th edition. Prentice Hall, N.J. 2012. Para las estructuras en el área de la ingeniería civil, se consideran estructuras sub- amortiguadas (underdamped). INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 Ejemplo 2.1) Del ejemplo 1.1 del acápite anterior, considere que se tiene una carga distribuida de 5tonf/m sobre la viga BC, esta carga incluye el peso del pórtico. Se pide calcular sus parámetros dinámicos y la gráfica de respuesta en desplazamiento cuando el movimiento se inicia con un desplazamiento inicial de 1cm a la derecha. Considere 𝛽 = 5%. 16 2. DINÁMICA ESTRUCTURAL PARA 1GDL Solución) Primero se calculan las características dinámicas. 𝑟𝑖𝑔𝑖𝑑𝑒𝑧: 𝑘 = 989.6𝑡𝑜𝑛𝑓/𝑚 𝑚𝑎𝑠𝑎: 𝑚 = (5𝑡𝑜𝑛𝑓/𝑚)(4𝑚)/𝑔𝑟𝑎𝑣𝑒𝑑𝑎𝑑 = 2.04𝑡𝑜𝑛𝑓. 𝑠2/𝑚 𝑓𝑟𝑒𝑐𝑢𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑎𝑛𝑔𝑢𝑙𝑎𝑟: 𝜔 = 9.896/2.04 = 22.03𝑟𝑎𝑑/𝑠 𝑓𝑟𝑒𝑐𝑢𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑎𝑛𝑔𝑢𝑙𝑎𝑟 𝑎𝑚𝑜𝑟𝑡𝑖𝑔𝑢𝑎𝑑𝑎: 𝜔𝐷 = 𝜔 1 − 𝛽2 = 22.00𝑟𝑎𝑑/𝑠 𝑃𝑒𝑟𝑖𝑜𝑑𝑜 𝑛𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑙: 𝑇 = 2𝜋/22.03 = 0.29𝑠 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 17 2. DINÁMICA ESTRUCTURAL PARA 1GDL Datos iniciales Respuesta dinámica w : 5 tonf/m carga distribuida k : 989.6 tonf/m rigidez lateral β : 5% fracción de amortiguamiento g : 9.81 m/s² aceleración de la gravedad u(o) : 0.01 m desplazamiento inicial ů(o) : 0 m/s velocidad inicial Características dinámicas P : 20.00 tonf peso de la estructura m : 2.04 tonf-s²/m masa de la estructura Ꞷ : 22.03 rad/s frecuencia angular ꞶD : 22.00 rad/s frecuencia angular T : 0.29 s periodo natural f : 3.51 Hz frecuencia natural -1.00 -0.50 0.00 0.50 1.00 1.50 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 D e s p la za m ie n to u (c m ) Tiempo t(s) INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 18 3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO (E030-2016) INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 19 3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO (E030-2016) Ejemplo 3.1) Calcular las fuerzas laterales que se generan al considerar un análisis estático según la norma peruana sismorresistente E030-2016. INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 20 3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO (E030-2016) Solución) Primero se calculan los parámetros sísmicos brindados en la norma E030-2016. 𝒁 = 𝟎. 𝟒𝟓 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 21 3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO (E030-2016) Zona sísmica Categoría de edificaciones y factor de uso Regularidad estructural Factor de amplificación sísmica𝑼 = 𝟏. 𝟑 𝑰𝒂 = 𝟏; 𝑰𝒑 = 𝟏 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 22 3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO (E030-2016) Parámetros de sitio Coeficiente de reducción Parámetros de sitio Coeficiente de reducción 𝑭𝒂𝒄𝒕𝒐𝒓 𝒅𝒆 𝒔𝒖𝒆𝒍𝒐: 𝑺 = 𝟏. 𝟎𝟓 𝑷𝒆𝒓𝒊𝒐𝒅𝒐 𝒄𝒐𝒓𝒕𝒐: 𝑻𝑷 = 𝟎. 𝟔𝟎𝒔 𝑷𝒆𝒓𝒊𝒐𝒅𝒐 𝒍𝒂𝒓𝒈𝒐: 𝑻𝑳 = 𝟐. 𝟎𝟎𝒔 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 23 3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO (E030-2016) Periodo fundamental La estructura en estudio está constituida por muros estructurales: 𝑪𝑻 = 𝟔𝟎 Altura total de l edificio: 𝒉𝒏 = 𝟐𝟖. 𝟒𝟎𝒎 Periodo fundamental aproximado: 𝑻 = 𝟐𝟖. 𝟒𝟎 𝟔𝟎 𝑻 = 𝟎. 𝟒𝟕𝒔 < 𝑻𝑷 = 𝟎. 𝟔𝟎𝒔 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 Tipo de sistemas estructurales Distribución de fuerzas sísmicas 24 3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO (E030-2016) Regularidad estructural Factor de amplificación sísmica 𝑻 = 𝟎. 𝟒𝟕𝒔 < 𝑻𝑷 = 𝟎. 𝟔𝟎𝒔 → 𝑪 = 𝟐. 𝟓 𝑹𝒐 = 𝟔 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 25 3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO (E030-2016) Parámetros de sitio Coeficiente de reducción 𝑹 = 𝟔 𝟏 𝟏 = 𝟔 Tipo de sistemas estructurales Distribución de fuerzas sísmicas Tipo de sistemas estructurales Distribución de fuerzas sísmicas 𝑻 = 𝟎. 𝟒𝟕𝒔 < 𝟎. 𝟓𝒔 → 𝒌 = 𝟏 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 26 3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO (E030-2016) NIVEL h (m) H (m) Peso (ton) P*H^k αi Fi (ton) Vi (ton) 8 3.50 28.40 340.00 9,656 0.166 158.82 158.82 158.82 → 7 3.50 24.90 480.00 11,952 0.205 196.59 355.41 196.59 → 6 3.50 21.40 480.00 10,272 0.177 168.95 524.36 168.95 → 5 3.50 17.90 480.00 8,592 0.148 141.32 665.68 141.32 → 4 3.50 14.40 480.00 6,912 0.119 113.69 779.37 113.69 → 3 3.50 10.90 480.00 5,232 0.090 86.06 865.43 86.06 → 2 3.50 7.40 480.00 3,552 0.061 58.42 923.85 58.42 → 1 3.90 3.90 520.00 2,028 0.035 33.36 957.21 33.36 → ∑= 3,740 58,196 Finalmente en el siguiente cuadro se calculan las fuerzas inerciales en cada nivel y las fuerzas cortantes de cada entrepiso. INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 27 3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO (E030-2016) Proyecto usando el programa de cómputo SAP2000 Datos: Edificio de 5 niveles 𝑈𝑏𝑖𝑐𝑎𝑐𝑖ó𝑛: 𝐿𝑖𝑚𝑎 𝑈𝑠𝑜: 𝑂𝑓𝑖𝑐𝑖𝑛𝑎𝑠 𝑆𝑢𝑒𝑙𝑜 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜: 𝑆2 𝐶𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜: 𝑓𝑐 ′ = 280𝑘𝑔𝑓/𝑐𝑚2 𝐶𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎𝑠: 𝐶30𝑥40 𝑉𝑖𝑔𝑎𝑠 𝑒𝑛 𝑋: 𝑉30𝑥60 𝑉𝑖𝑔𝑎𝑠 𝑒𝑛 𝑌: 𝑉30𝑥40 𝐿𝑜𝑠𝑎 𝑚𝑎𝑐𝑖𝑧𝑎: 𝑒 = 15𝑐𝑚 𝐴𝑐𝑎𝑏𝑎𝑑𝑜𝑠: 𝑤𝑎𝑐𝑏 = 100𝑘𝑔𝑓/𝑚2 𝑡𝑎𝑏𝑖𝑞𝑢𝑒𝑟í𝑎: 𝑤𝑡𝑎𝑏 = 100𝑘𝑔𝑓/𝑚2 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 28 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES Matriz de masa y rigidez Apuntes de clase, curso de Ingeniería Sismorresistente, Dr. Javier Piqué INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 29 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES Matriz de masa y rigidez Apuntes de clase, curso de Ingeniería Sismorresistente, Dr. Javier Piqué 𝑲 = 𝒌𝟏 + 𝒌𝟐 −𝒌𝟐 𝟎 𝟎 −𝒌𝟐 𝒌𝟐 + 𝒌𝟑 −𝒌𝟑 𝟎 𝟎 𝟎 −𝒌𝟑 𝟎 ⋱ −𝒌𝒏−𝟏 −𝒌𝒏−𝟏 𝒌𝒏 𝑴 = 𝒎𝟏 𝟎 𝟎 𝟎 𝟎 𝒎𝟐 𝟎 𝟎 𝟎 𝟎 𝟎 𝟎 ⋱ 𝟎 𝟎 𝒎𝒏 Las matrices de masa y rigidez se pueden generalizar obteniéndose las siguientes expresiones: INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 30 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES C h o p ra A .K . D yn a m ic s o f S tr u ct u re s. 2 a e d ic ió n . P re n ti ce H a ll, N .J . 2 0 0 1. Modos de vibración INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 31 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES C h o p ra A .K . D yn a m ic s o f S tr u ct u re s. 2 a e d ic ió n . P re n ti ce H a ll, N .J . 2 0 0 1. N raíces correspondientes a N frecuencias angulares. INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 32 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES A p u n te s d e cl a se , cu rs o d e In g e n ie rí a S is m o rr e si st e n te , D r. Ja vi e r P iq u é INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 33 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES A p u n te s d e cl a se , cu rs o d e In g e n ie rí a S is m o rr e si st e n te , D r. Ja vi e r P iq u é INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 34 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES A p u n te s d e cl a se , cu rs o d e In g e n ie rí a S is m o rr e si st e n te , D r. Ja vi e r P iq u é INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 35 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES Apuntes de clase, curso de Ingeniería Sismorresistente, Dr. Javier Piqué INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 36 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES Ejemplo 4.1) Calcular los modos de vibración y sus respectivas frecuencias angularespara un edificio de 3 pisos. INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 37 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES Solución) Resumen de valores para las frecuencias: w1 = 20.357 rad/seg → T1 = 0.3087 seg w2 = 52.327 rad/seg → T2 = 0.1201 seg w3 = 77.392 rad/seg → T3 = 0.0812 seg Resumen de valores para las frecuencias: w1 = 20.357 rad/seg → T1 = 0.3087 seg w2 = 52.327 rad/seg → T2 = 0.1201 seg w3 = 77.392 rad/seg → T3 = 0.0812 seg INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 38 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES Modo 1: w1 = 20.357 rad/seg 1426.81 -750.00 0.00 x11 0 x11 = 1.0000 -750.00 1197.93 -600.00 x x12 = 0 → x12 = 1.9024 0.00 -600.00 447.93 x13 0 x13 = 2.5483 1.000 1.902 2.548 0.418 0.000 0.000 1.000 φ11 = 0.492 0.000 0.367 0.000 1.902 φ12 = 0.936 2.032 0.000 0.000 0.367 2.548 φ13 = 1.254 Modo 2: w2 = 52.327 rad/seg 455.64 -750.00 0.00 x11 0 x21 = 1.0000 -750.00 345.20 -600.00 x x12 = 0 → x22 = 0.6075 0.00 -600.00 -404.80 x13 0 x23 = -0.9005 1.000 0.608 -0.900 0.418 0.000 0.000 1.000 φ21 = 1.084 0.000 0.367 0.000 0.608 φ22 = 0.659 0.922 0.000 0.000 0.367 -0.900 φ23 = -0.976 Modo 3: w3 = 77.392 rad/seg -903.29 -750.00 0.00 x11 0 x31 = 1.0000 -750.00 -848.01 -600.00 x x12 = 0 → x32 = -1.2044 0.00 -600.00 -1598.01 x13 0 x33 = 0.4522 1.000 -1.204 0.452 0.418 0.000 0.000 1.000 φ31 = 0.988 0.000 0.367 0.000 -1.204 φ32 = -1.189 1.013 0.000 0.000 0.367 0.452 φ33 = 0.447 1 𝑥1 = 1 𝑥1 = 1 𝑥1 = 1 𝑥1 = 1 𝑥1 = 1 𝑥1 = INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 39 4. MODOS DE VIBRACIÓN Y FRECUENCIAS ANGULARES Modo 1 20.357 rad/seg frecuencia angular 0.309 rad/seg periodo 0.492 nivel 1 0.936 nivel 2 1.254 nivel 3 Modo 2 52.327 rad/seg frecuencia angular 0.120 rad/seg periodo 1.084 nivel 1 0.659 nivel 2 -0.976 nivel 3 Modo 3 77.392 rad/seg frecuencia angular 0.081 rad/seg periodo 0.988 nivel 1 -1.189 nivel 2 0.447 nivel 3 1 = T1 = 1 = 1.254 0.936 0.492 00 1 2 3 2 = T2 = 2 = -0.976 0.659 1.084 00 1 2 3 3 = T3 = 3 = 0.447 -1.189 0.988 00 1 2 3 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 40 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) A p u n te s d e cl a se , cu rs o d e In g e n ie rí a S is m o rr e si st e n te , D r. Ja vi e r P iq u é INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 41 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) A p u n te s d e cl a se , cu rs o d e In g e n ie rí a S is m o rr e si st e n te , D r. Ja vi e r P iq u é INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 42 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) A p u n te s d e cl a se , cu rs o d e In g e n ie rí a S is m o rr e si st e n te , D r. Ja vi e r P iq u é INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 43 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 44 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) Ejemplo 5.1) Calcular los desplazamientos máximos y derivas máximas esperadas usando un análisis modal con el espectro de la normativa peruana sismorresistente E030-2018. Utilice una combinación cuadrática para las respuestas máximas esperadas y verifique si cumplen con los límites de la norma. INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 45 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) Solución) INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 46 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) 𝑀𝑎𝑡𝑟𝑖𝑧 𝑑𝑒 𝑟𝑖𝑔𝑖𝑑𝑒𝑧: 𝐾 = 𝐾1 + 𝐾2 −𝐾2 0 −𝐾2 𝐾2 + 𝐾3 −𝐾3 0 −𝐾3 𝐾3 𝑀𝑎𝑡𝑟𝑖𝑧 𝑑𝑒 𝑚𝑎𝑠𝑎: 𝑀 = 𝑚1 0 0 0 𝑚2 0 0 0 𝑚3 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 47 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) Modo 1 20.357 rad/seg frecuencia angular 0.309 rad/seg periodo 0.492 nivel 1 0.936 nivel 2 1.254 nivel 3 Modo 2 52.327 rad/seg frecuencia angular 0.120 rad/seg periodo 1.084 nivel 1 0.659 nivel 2 -0.976 nivel 3 Modo 3 77.392 rad/seg frecuencia angular 0.081 rad/seg periodo 0.988 nivel 1 -1.189 nivel 2 0.447 nivel 3 1 = T1 = 1 = 1.254 0.936 0.492 00 1 2 3 2 = T2 = 2 = -0.976 0.659 1.084 00 1 2 3 3 = T3 = 3 = 0.447 -1.189 0.988 00 1 2 3 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 48 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 49 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 50 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 51 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 52 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) Desplazamientos elásticos máximos de entrepisos Desplazamientos para el modo 1: 0.492 nivel 1 0.221 nivel 1 1.009 0.444 0.936 nivel 2 = 0.419 nivel 2 (cm) 1.254 nivel 3 0.562 nivel 3 Desplazamientos para el modo 2: 1.084 nivel 1 0.025 nivel 1 0.337 0.067 0.659 nivel 2 = 0.015 nivel 2 (cm) -0.976 nivel 3 -0.022 nivel 3 Desplazamientos para el modo 3: 0.988 nivel 1 0.004 nivel 1 0.140 0.031 -1.189 nivel 2 = -0.005 nivel 2 (cm) 0.447 nivel 3 0.002 nivel 3 Combinacion cuadrática 0.222 nivel 1 → 0.420 nivel 2 (cm) → 0.562 nivel 3 → 𝑢1 = 𝒖𝟏 = 𝟏𝑺𝒅𝟏( 𝟏) 𝑢2 = 𝒖𝟐 = 𝟐𝑺𝒅𝟐( 𝟐) 𝑢3 = 𝒖𝟑 = 𝟑𝑺𝒅𝟑( 𝟑) 𝑢 = (0.221)2+(0.025)2+ (0.004)2 (0.419)2+(0.015)2+ (−0.005)2 (0.562)2+(−0.022)2+ (0.002)2 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 53 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) Derivas inelásticas máximas Derivas para el modo 1: 0.0029 nivel 1 → 0.0034 nivel 2 → 0.0025 nivel 3 → Derivas para el modo 2: 0.0003 nivel 1 → 0.0002 nivel 2 → 0.0006 nivel 3 → Derivas para el modo 3: 0.0001 nivel 1 → 0.0002 nivel 2 → 0.0001 nivel 3 → Combinacion cuadrática 0.0029 nivel 1 → 0.0035 nivel 2 → 0.0025 nivel 3 → ∆1= 𝟏 = 𝟎.𝟕𝟓 (𝒖𝒊 𝟏 −𝒖𝒊−𝟏 𝟏 )/𝒉𝒊 ∆2= 𝟐 = 𝟎.𝟕𝟓𝑹(𝒖𝒊 𝟐 −𝒖𝒊−𝟏 𝟐 )/𝒉𝒊 0.75𝑥6𝑥 (0.365 − 0) /340 0.75𝑥6𝑥 (0.222 − 0.365) /260 0.75𝑥6𝑥 (−0.329 − 0.222) /260 0.75𝑥6𝑥 (0.221 − 0) /340 0.75𝑥6𝑥 (0.419 − 0.221) /260 0.75𝑥6𝑥 (0.562 − 0.419) /260 ∆3= 𝟑 = 𝟎.𝟕𝟓𝑹(𝒖𝒊 𝟑 −𝒖𝒊−𝟏 𝟑 )/𝒉𝒊 0.75𝑥6𝑥 (0.004 − 0) /340 0.75𝑥6𝑥 (−0.005 − 0.004) /260 0.75𝑥6𝑥 (0.002 + 0.005) /260 ∆ = (0.0029)2+(0.0003)2+ (0.0001)2 (0.0034)2+(0.0002)2+ (0.0002)2 (0.0025)2+(0.0006)2+ (0.0001)2 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293 54 5. ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (E030-2016) Proyecto usando el programa de cómputo ETABS Datos: Edificio de 5 niveles 𝑈𝑏𝑖𝑐𝑎𝑐𝑖ó𝑛: 𝐿𝑖𝑚𝑎 𝑈𝑠𝑜: 𝑂𝑓𝑖𝑐𝑖𝑛𝑎𝑠 𝑆𝑢𝑒𝑙𝑜 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜: 𝑆2 𝐶𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜: 𝑓𝑐 ′ = 280𝑘𝑔𝑓/𝑐𝑚2 𝐶𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎𝑠: 𝐶30𝑥40 𝑉𝑖𝑔𝑎𝑠 𝑒𝑛 𝑋: 𝑉30𝑥60 𝑉𝑖𝑔𝑎𝑠 𝑒𝑛 𝑌: 𝑉30𝑥40 𝐿𝑜𝑠𝑎 𝑚𝑎𝑐𝑖𝑧𝑎: 𝑒 = 15𝑐𝑚 𝐴𝑐𝑎𝑏𝑎𝑑𝑜𝑠: 𝑤𝑎𝑐𝑏 = 100𝑘𝑔𝑓/𝑚2 𝑡𝑎𝑏𝑖𝑞𝑢𝑒𝑟í𝑎: 𝑤𝑡𝑎𝑏 = 100𝑘𝑔𝑓/𝑚2 INGENIERÍA SÍSMICA Ing. Waldo Inga Docente JP UNI/FIC-CIP:194293