Para el análisis estático de cortante se ha considerado la ecuación de los esfuerzos de cortante puro (Shigley y Mischke, 1998) y tecor S A F 5.0max tan = = τ τ (4-7) Se toma el estado de carga máxima al cula está sometida la estructura física para definir el área (A) de las secciones más críticas y calcular el esfuerzo (τ) al que está sometidas. Posteriormente, el esfuerzo de cada sección (τ) debe ser comparado con la resistencia última del material a cortante (τmax), considerando el coeficiente de seguridad asignado a este componente. Análisis dinámico de esfuerzo de fatiga Para el análisis dinámico a fatiga, desde el punto de vista analítico, se ha considerado el uso de la ecuación de Goodman modificada (Afzal y Fatemi, 2003; Shenoy, 2004). nSutSe ma 1=+ σσ (4-8) Los esfuerzos alternos (σa) y constantes (σm) se pueden obtener de los análisis estáticos mostrados anteriormente. Por lo tanto, desde el punto de vista de los parámetros de diseño, mayoritariamente se pueden considerar los mismos que en el análisis de tracción-compresión y cortante. En el análisis de fatiga también hay que considerar que la resistencia a fatiga de la pieza (Se) está influenciada por: la resistencia a la fatiga del material (Se’) y varios parámetros de diseño (Shigley y Mischke, 1998). Entre ellos destacar: el acabado superficial (Ka), el tamaño de la sección (Kb), el tipo de carga (Kc), el factor de temperatura (Kd) y los defectos de la pieza (Ke). KeKdKcKbKaSeSe ****'*= (4-9) Esto significa que definir el acabado superficial de la pieza, las dimensiones de la sección y la presencia de defectos en la pieza final son parámetros de diseño importantes en el análisis a fatiga Tras realizar el análisis correspondiente para cada una de las estructuras físicas, el resumen de los DPs que se tendrían que definir en cada caso se exponen en la Tabla 4-19, Tabla 4-20 y Tabla 4-21. La Figura 4-21 indica, desde un punto de vista general, las secciones que se consideran relevantes en la fase inicial de diseño de la biela.